热力发电

给水pH值（25 ℃）	给水氨质量浓度/(mg·L^–1)	初凝液氨质量浓度/(μg·L^–1)	初凝液pH值（25 ℃）
9.00	0.27	5.20	7.48
9.20	0.51	10.00	7.76
9.40	1.04	20.30	8.05
9.60	2.21	43.30	8.35

给水pH值（25 ℃）	给水氨质量浓度/(mg·L^–1)	初凝液氨质量浓度/(μg·L^–1)	初凝液pH值（25 ℃）
9.00	0.27	5.20	7.48
9.20	0.51	10.00	7.76
9.40	1.04	20.30	8.05
9.60	2.21	43.30	8.35

氧化剂质量浓度/(mg·L^–1)	180°试样管流动加速腐蚀速率/(mm·a^–1)	90°试样管流动加速腐蚀速率/(mm·a^–1)
0	0.740 0	0.790 0
0.1	0.026 6	0.031 4
0.3	0.019 6	0.021 1
0.6	0.012 5	0.013 5
1.3	0.004 0	0.004 4

氧化剂质量浓度/(mg·L^–1)	180°试样管流动加速腐蚀速率/(mm·a^–1)	90°试样管流动加速腐蚀速率/(mm·a^–1)
0	0.740 0	0.790 0
0.1	0.026 6	0.031 4
0.3	0.019 6	0.021 1
0.6	0.012 5	0.013 5
1.3	0.004 0	0.004 4

成本	加氨工况	加碱化剂工况	加氧化剂工况	备注
加氨费用	5.95	0.81	0.81	加氨工况，pH值9.6；加碱化剂工况和加氧化剂工况，给水pH值9.0
再生用酸费用	5.30	1.63	0.73	加氨工况混床理论再生65次，加碱化剂工况混床理论再生20次，加氧化剂工况理论再生9次
再生用碱费用	23.63	7.27	3.27
再生用除盐水费用	23.40	7.20	3.24
平均每年酸洗费用	6.67	3.33	3.33	加氨工况按3年酸洗1次，加碱化剂工况和加氧化剂工况按6年酸洗1次
其他药剂用		0.53	1.20	其他药剂费用为碱化剂或氧化剂费用
总费用	64.95	20.77	12.58
节省费用		44.18	52.37

成本	加氨工况	加碱化剂工况	加氧化剂工况	备注
加氨费用	5.95	0.81	0.81	加氨工况，pH值9.6；加碱化剂工况和加氧化剂工况，给水pH值9.0
再生用酸费用	5.30	1.63	0.73	加氨工况混床理论再生65次，加碱化剂工况混床理论再生20次，加氧化剂工况理论再生9次
再生用碱费用	23.63	7.27	3.27
再生用除盐水费用	23.40	7.20	3.24
平均每年酸洗费用	6.67	3.33	3.33	加氨工况按3年酸洗1次，加碱化剂工况和加氧化剂工况按6年酸洗1次
其他药剂用		0.53	1.20	其他药剂费用为碱化剂或氧化剂费用
总费用	64.95	20.77	12.58
节省费用		44.18	52.37

直接空冷凝汽器加药防腐实验研究

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王园园 ¹ , 胡振华 ² , 李俊菀 ² , 姬定西 ¹ , 李健博 ² , 刘焕 ¹

热力发电 | 热能科学研究 2025,54(4): 179-185

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热力发电 | 热能科学研究 2025, 54(4): 179-185

直接空冷凝汽器加药防腐实验研究

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王园园¹, 胡振华², 李俊菀², 姬定西¹, 李健博², 刘焕¹

作者信息

^1.西安益通热工技术服务有限责任公司，陕西　西安　710054

^2.西安热工研究院有限公司，陕西　西安　710054

王园园（1988），女，硕士，工程师，主要研究方向为电厂设备防腐及水处理，wangyuanyuan@tpri.com.cn。

通讯作者:

胡振华（1987），男，硕士，高级工程师，主要研究方向为热力设备腐蚀与防护，huzhenhua@tpri.com.cn。

Experimental study on dosing and anticorrosion of direct air cooled condenser

Yuanyuan WANG¹, Zhenhua HU², Junwan LI², Dingxi JI¹, Jianbo LI², Huan LIU¹

Affiliations

^1.Xi’an Yitong Thermal Power Technical Service Co., Ltd., Xi’an 710054, China

^2.Xi’an Thermal Power Research Institute Co., Ltd., Xi’an 710054, China

出版时间: 2025-04-25 doi: 10.19666/j.rlfd.202408197

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摘要

收起

为了解决直接空冷凝汽器腐蚀问题，通过自主研发的动态腐蚀模拟实验装置模拟初凝液实际运行工况，选取汽液分配系数低的碱化剂和氧化剂对碳钢进行流动加速腐蚀实验研究。结果表明：碱化剂和氧化剂均能有效抑制直接空冷凝汽器流动加速腐蚀；水流方向的急剧改变对流动加速腐蚀速率影响较小；同等条件下，碳钢在氧化剂环境中的流动加速腐蚀速率远低于碱化剂环境中的流动加速腐蚀速率；向直接空冷凝汽器中加入氧化剂进行防腐时，单台机组每年可节约生产成本52.37万元。

关键词

直接空冷凝汽器 / 碱化剂 / 氧化剂 / 初凝液 / 流动加速腐蚀

Abstract

收起

In order to solve the corrosion problem of direct air cooling condensers, the independently developed dynamic corrosion simulation test device is used to simulate the actual operating conditions of the initial condensate, and the alkalizing agent and oxidant with low vapor-liquid distribution coefficient are selected for the flow accelerated corrosion test of carbon steel. The results show that, both alkalizing agent and oxidant can effectively inhibit the accelerated corrosion of direct air-cooled condenser. The rapid change of water flow direction has little effect on the accelerated corrosion rate of flow. Under the same conditions, the flow accelerated corrosion rate of carbon steel in oxidant environment is much lower than that in alkalizer environment. When oxidant is added to the direct air-cooled condenser for anticorrosion, the production cost of a single unit can be saved by 523 700 yuan per year.

Key words

direct air cooled condenser / alkalizing agent / oxidizer / initial condensate liquid / flow accelerated corrosion

引用本文

王园园, 胡振华, 李俊菀, 姬定西, 李健博, 刘焕. 直接空冷凝汽器加药防腐实验研究. 热力发电, 2025 , 54 (4) : 179 -185 . DOI: 10.19666/j.rlfd.202408197

Yuanyuan WANG, Zhenhua HU, Junwan LI, Dingxi JI, Jianbo LI, Huan LIU. Experimental study on dosing and anticorrosion of direct air cooled condenser[J]. Thermal Power Generation, 2025 , 54 (4) : 179 -185 . DOI: 10.19666/j.rlfd.202408197

正文

收起

根据我国华北和西北地区富煤缺水的特点，建立了比水冷机组节水70%以上的直接空冷系统的机组，使我国直接空冷机组单机容量、总装机容量远高于国外^[1-2]。空冷凝汽器的材质主要是碳钢，耐腐蚀性较差^[3]，低压缸排汽流速快，蒸汽最大流速可达80 m/s，且“乏汽”在排汽管中发生冷凝，形成汽液两相流，氨和氧在汽液两相流中再分配，液相的初凝液pH值较低，且接近无氧^[2]。初凝液接触的碳钢表面发生流动加速腐蚀（flow accelerated corrosion，FAC），使得凝结水的含铁量通常是湿冷机组的3~5倍^[4]。直接空冷凝汽器的运行腐蚀产物及溶出杂质已成为空冷机组凝结水的主要污染源，对机组存在直接或间接的危害，如造成凝汽器碳钢构件上杂质沉积、污染精处理混床树脂等。

国内外抑制直接空冷凝汽器流动加速腐蚀的方法主要是加氨提高给水pH值，但会显著缩短精处理混床的运行周期，并且增加水汽系统所有节流部位沉积堵塞的风险^[5]。向直接空冷凝汽器加入少量汽液分配系数低的有机胺可提高初凝液pH值^[6-7]，且不会导致精处理混床的运行周期严重缩短。国内已有电厂从低压缸入口加入有机胺提高初凝液pH值^[8]，达到了直接空冷凝汽器防腐的目的。目前，未有文献报道使用氧化剂对直接空冷凝汽器防腐，本文结合初凝液pH值的理论计算，使用自主研发的动态腐蚀模拟实验装置模拟初凝液的实际运行工况，研究碳钢在汽液分配系数低的碱化剂和氧化剂环境下的流动加速腐蚀速率，并对其经济性进行分析，为直接空冷凝汽器防腐提供实验依据。

1　初凝液pH值理论计算

收起

锅炉给水采用加氨处理对水汽系统进行腐蚀控制，而氨在汽液两相中的分配系数很高，即相对挥发度高（60 ℃，标准大气压下，相对挥发度为18.25）。

根据拉乌尔定律和道尔顿分压定律，可得：

α = y NH 3 x NH 3

(1)

y NH 3 = p NH 3 p = p 0,NH 3 x NH 3 p

(2)

由公式(1)和公式(2)可知：

p = p 0,NH 3 x NH 3 y NH 3 = p 0,NH 3 α

(3)

式中：p为总压力，kPa；

p 0,NH 3

为60 ℃纯组分氨的饱和蒸气压，kPa；

p NH 3

为60 ℃氨的分压，kPa；

x NH 3

为液相中氨的摩尔分数；

y NH 3

为气相中氨的摩尔分数；α为氨的相对挥发度。

由式(3)可得，总压力与相对挥发度成反比：

p 1 p 2 = α 2 α 1

(4)

式中：p₁为标准大气压取100 kPa；p₂为空冷岛压力，本文取34 kPa；α₁为压力为p₁、温度60 ℃时，氨的相对挥发度，本文取18.25；α₂为压力为p₂、温度60 ℃时，氨的相对挥发度。

根据公式(4)计算，空冷凝汽器压力为34 kPa、排汽温度60 ℃下氨的相对挥发度为53.68。

由于蒸汽分配管湿蒸汽的平均湿度为5%^[3]，初凝液与蒸汽的体积比为1:19，初凝液的氨质量浓度计算公式如下：

v = v g + v l = 20 v l

(5)

α 2 = y NH 3 x NH 3 = c g c l

(6)

n = n g + n l = c l v l + c g v g = (19 α 2 + 1) c l v 20

(7)

c = n v = (19 α 2 + 1) v l c l 20 v l = (19 α 2 + 1) c l 20

(8)

式中：v_g为汽相体积，L；v_l为液相（初凝液）体积，L；v液相与汽相的总体积，L；c_g为汽相氨质量浓度，mg/L；c_l为液相（初凝液）氨质量浓度，mg/L；c为给水中氨质量浓度，mg/L；n为给水中氨的物质的量，mmol/L；n_l为初凝液中氨的物质的量，mmol/L；n_g为汽相中氨的物质的量，mmol/L。

根据公式(8)可知，不同锅炉给水pH值下对应的直接空冷凝汽器初凝液中氨质量浓度和pH值计算结果见表1。由表1可知，即使给水加氨量大幅增加，初凝液氨质量浓度和pH值均处于较低水平，与实测结果基本一致^[2]。

2　实验装置及实验方法

收起

2.1　实验条件

根据《火电厂汽水化学导则第1部分：锅炉给水加氧处理导则》（DL/T 805.1—2021）规定，直流锅炉采用给水加氧处理时，省煤器入口pH值控制在9.00~9.30。根据理论计算，省煤器入口pH值为9.00时，初凝液pH值最低为7.48，为了验证药剂的防腐效果，实验以pH值7.48作为基底pH值。

因直接空冷凝汽器初凝液具有低pH值和接近无氧的特点^[9]：一方面可加入汽液分配系数低的有机胺类碱化剂提高初凝液pH值，乙醇胺具有汽液分配系数低，能提高初凝液pH值的特点，在直接空冷凝汽器防腐中已有应用^[8]；另一方面加入汽液分配系数低的氧化剂提高初凝液氧化还原电位，过氧化氢具有汽液分配系数低的特点，可提高初凝液氧化还原电位，完全分解后为水和氧气，少量未分解的过氧化氢对精处理树脂和水汽系统均无影响^[10-14]。因此，实验选择乙醇胺作为碱化剂，过氧化氢作为氧化剂。根据直接空冷凝汽器负压环境，初凝液中基本无氧，因此控制实验台溶氧小于5 μg/L。

某660 MW机组空冷凝汽器运行温度40~60 ℃，由于温度越高腐蚀速率越高^[1]，为了验证药剂在最极端条件下的防腐效果，选择最高温度60 ℃为实验温度。该机组蒸汽流速为80 m/s，蒸汽流速与初凝液流速具有一定相关性^[15-17]，通常初凝液流速会达到10~20 m/s，初凝液流速越大，腐蚀速率越高^[18]，为了验证药剂的在高流速下防腐效果，选择初凝液流速20 m/s作为实验流速。

2.2　实验装置

空冷凝汽器初凝液流动加速腐蚀实验在自制的动态腐蚀模拟实验装置上进行，动态腐蚀模拟实验装置如图1所示。实验装置由动态循环模块、加药模块、加热冷却模块、监测模块、电控模块组成，最大流速为22 m/s，溶解氧可维持≤5 μg/L，药剂质量浓度0~2 000 μg/L，且连续可调，pH值和温度可控，按照水流方向分为180°试样管和90°试样管，并安装至对应的流通池中。

实验开始前，向水箱加入120 L高纯水后关闭水箱进水口，持续向水箱中充入氮气（纯度为99.99%），通过混床持续净化系统至水电导率小于0.10 μS/cm后，关闭混床进出口阀门，水流通过旁路回至水箱，打开水箱加热，至试样管出口温度稳定至60 ℃，溶解氧小于5 μg/L，调节氨水加药量，使系统溶液pH值至基底pH值，通过加药罐加入所需碱化剂或氧化剂，打开充满氮气的180°流通池管路或90°流通池管路，调节阀门使流通池试样管表面流速为20 m/s。

2.3　实验方法

试样管材质为Q235碳钢，测试方法为质量损失法，180°流通池试样管与90°流通池试样管的结构如图2所示。180°流通池串联3个圆柱体试样管，180°试样管内径10 mm，壁厚4 mm，高度33 mm，试样管间通过不锈钢夹板进行固定，不锈钢夹板内部设计凹槽，聚四氟乙烯垫片放置于凹槽内，试样管与不锈钢夹板采用断面密封，180°试样管内的流速为20 m/s，水流方向不发生改变。

90°流通池并联2个外方内圆的直管，内径7 mm，壁厚3 mm，进垂直管长101 mm，出垂直管长35 mm。试样管通过90°不锈钢夹板固定，螺纹板槽内部设计双凹槽，试样管断面设计小凹槽，凹槽内有O型圈，与螺纹板槽采用断面密封，90°试样管内流速为20 m/s，水流方向发生90°改变。

用无水乙醇浸泡擦洗试样管，吹干放置于干燥器中称重，称重后将试样管安装于流通池中，根据条件设置动态模拟腐蚀实验装置，每组试样管实验时间为72 h。实验过程中用除湿器对实验室进行除湿，保证流通池附近空气湿度小于50%。实验结束后，取出流通池中的试样管，用电化学方法去除试样管内壁腐蚀产物^[19]，并吹干放置于干燥器中称重。

根据质量损失法计算流动加速腐蚀速率^[20]：

ν = 87 600 × Δ m A × T × D

(9)

式中：v为流动加速腐蚀速率，mm/a；Δm为腐蚀实验中试样管的质量损失，g；A为试样管内表面积，180°试样管内表面积为10.36 cm²，90°试样管内表面积为26.59 cm²；T为实验时间，h；D为试样管材质密度，碳钢取7.8 g/cm³。

乙醇胺质量浓度采用DIONEX-2000离子色谱进行测定^[21]，过氧化氢质量浓度采用日立U2900分光光度计进行测定^[22]。

3　实验结果与讨论

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3.1　碱化剂质量浓度对流动加速腐蚀速率的影响

控制流通池出口水温60 ℃，溶解氧<5 μg/L，用氨水调节pH值至基底pH值，调节流通池试样管的流速为20 m/s，向系统中加入碱化剂，使溶液中含碱化剂质量浓度分别为0、0.32、0.60、1.00、1.33 mg/L，对应pH值如图3所示，对180°试样管和90°试样管进行流动加速腐蚀速率监测，实验结果如图4所示。

由图3和图4可知，随着碱化剂质量浓度增大，pH值升高，180°试样管和90°试样管流动加速腐蚀速率均呈下降趋势，90°试样管比180°试样管的流动加速腐蚀速率略高。这表明碱化剂可提高初凝液pH值，水流方向的急剧改变对流动加速腐蚀影响较小。

在pH值和溶解氧较低的环境中，铁在水中的溶解度较高，金属基体本身的腐蚀速率较大，磁性氧化铁保护层也会加速溶解^[23]。但若溶液中含碱化剂质量浓度为1.0 mg/L，溶液pH值升高至9.0以上，流动加速腐蚀速率就会大幅度下降，初凝液pH值升高对碳钢的腐蚀速率具有较大的抑制作用^[24]。在水流速度方向发生较大改变时，磁性氧化铁保护层被破坏，但与溶液pH值的影响比较，水流方向对腐蚀速率的影响较小。直接空冷凝汽器发生腐蚀的根本原因是液相的pH值偏低，且接近无氧。因此，提高液相pH值可抑制空冷凝汽器腐蚀。

3.2　氧化剂质量浓度对流动加速腐蚀速率的影响

控制流通池水温60 ℃，溶解氧小于5 μg/L，用氨水调节pH值至基底pH值，调节流通池试样管的流速为20 m/s，向系统中加入氧化剂，使溶液氧化剂质量浓度为0、0.1、0.3、0.6、1.3 mg/L，对180°试样管和90°试样管进行流动加速腐蚀速率监测，实验结果见表2。

由表2可知：pH值不变，随着氧化剂质量浓度的增加，流动加速腐蚀速率降低；且溶液中含有少量氧化剂时，流动加速腐蚀速率急剧降低；水流方向的较大改变对腐蚀速率的影响较小。这表明加入少量氧化剂便可抑制直接空冷凝汽器腐蚀。

在低温（60 ℃）水环境中，当水溶液呈中性且接近无氧时，铁在负极失去电子生成Fe²⁺，再被氧化剂分解的氧原子氧化为Fe³⁺的氢氧化物，再发生一系列的还原和脱水反应，最终在金属表面生成一层致密的钝化膜^[25]。

3.3　不同药剂对流动加速腐蚀速率的影响

控制流通池水温60 ℃，溶解氧小于5 μg/L，用氨水调节pH值至基底pH值，调节流通池试样管的流速为20 m/s，溶液中分别含有相同质量浓度碱化剂和氧化剂时，用质量损失法对180°和90°试样管流动加速腐蚀速率进行监测，实验结果如图5所示。

由图5可知，试样管在氧化剂环境中的流动加速腐蚀速率低于碱化剂环境中的流动加速腐蚀速率。溶液中含少量氧化剂时，试样管的流动加速腐蚀速率出现大幅度下降，随着氧化剂质量浓度的升高，试样管的流动加速腐蚀速率基本平稳。当溶液中氧化剂质量浓度是碱化剂质量浓度的10%时，试样管的流动加速腐蚀速率远低于加入碱化剂的试样管流动加速腐蚀速率。这表明，氧化剂和碱化剂均能对直接空冷凝汽器进行有效防腐，但氧化剂比碱化剂抑制直接空冷凝汽器流动加速腐蚀效果更好，初凝液中含少量氧化剂便可使防腐效果达到最优。

4　经济效益分析

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以北方某660 MW机组为例，单台机组年利用小时数以4 000 h计。该机组给水采用3种工况：1）现阶段为AVT(O)工况（加氨工况），给水pH值控制9.4~9.8（pH值取中间值9.6进行经济成本计算），以提高直接空冷凝汽器初凝液pH值，抑制其腐蚀；2）通过降低给水加氨量（pH值为9.0），向直接空冷凝汽器中加入1 mg/L碱化剂（加碱化剂工况），提高初凝液pH值；3）通过降低给水加氨量（pH值为9.0），向直接空冷凝汽器中加入0.1 mg/L氧化剂（加氧化剂工况），提高初凝液氧化还原电位，抑制直接空冷凝汽器腐蚀。根据这3种工况的加药成本和精处理再生所需成本进行经济性分析，结果见表3。

由表3可知，某660 MW机组直接空冷凝汽器现阶段采用加氨工况，每年精处理再生和药剂总费用为64.95万元，采用加碱化剂工况，每年可节省费用44.18万元，采用加氧化剂工况，每年可节省52.37万元，如果算上再生时的电费、压缩空气费用、人力成本以及再生废液处理成本等，节约的费用将更多。这表明，采用加碱化剂或加氧化剂不仅能够有效抑制直接空冷凝汽器腐蚀，而且节省的经济效益非常显著，采用加氧化剂节省的费用更多。

5　结论

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为了解决直接空冷凝汽器腐蚀问题，本文通过自主研发的动态腐蚀模拟实验装置模拟初凝液实际运行工况，选取汽液分配系数低的碱化剂和氧化剂对碳钢进行流动加速腐蚀实验研究，得出以下结论。

1）汽液分配系数低的碱化剂与氧化剂均能有效抑制直接空冷凝汽器液相流动加速腐蚀。

2）水流方向的急剧改变对流动加速腐蚀影响较小。

3）同等条件下，碳钢在氧化剂环境中的流动加速腐蚀速率远低于碱化剂环境中的流动加速腐蚀速率。

4）直接空冷凝汽器加入碱化剂时，单台机组每年可节省费用44.18万元。直接空冷凝汽器加入氧化剂时，单台机组每年可节省费用52.37万元，经济效益显著。

5）为有效抑制直接空冷凝汽器液相流动加速腐蚀，不仅需选择合适的防腐药剂，加药点的位置同等重要，这将是下一步研究的重点。

基金

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参考文献

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文献

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2025年第54卷第4期

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doi: 10.19666/j.rlfd.202408197

接收时间：2024-08-08
首发时间：2026-03-06
出版时间：2025-04-25

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作者

出版历史

收稿日期：2024-08-08

基金

Crowdfunding/Research and Development Fund Project of Xi’an Thermal Power Research Institute Co., Ltd.(TK23TYK02)

西安热工研究院有限公司众创/研究开发基金项目(TK23TYK02)

作者信息

^1.西安益通热工技术服务有限责任公司，陕西　西安　710054

^2.西安热工研究院有限公司，陕西　西安　710054

通讯作者:

胡振华（1987），男，硕士，高级工程师，主要研究方向为热力设备腐蚀与防护，huzhenhua@tpri.com.cn。

参考文献

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https://castjournals.cast.org.cn/joweb/rlfd/CN/10.19666/j.rlfd.202408197

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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TxT

给水pH值（25 ℃）	给水氨质量浓度/(mg·L^–1)	初凝液氨质量浓度/(μg·L^–1)	初凝液pH值（25 ℃）
9.00	0.27	5.20	7.48
9.20	0.51	10.00	7.76
9.40	1.04	20.30	8.05
9.60	2.21	43.30	8.35

给水pH值（25 ℃）

给水氨质量
浓度/(mg·L^–1)

初凝液氨质量浓度/(μg·L^–1)

初凝液pH值（25 ℃）

9.00

0.27

5.20

7.48

9.20

0.51

10.00

7.76

9.40

1.04

20.30

8.05

9.60

2.21

43.30

8.35

氧化剂质量浓度/(mg·L^–1)	180°试样管流动加速腐蚀速率/(mm·a^–1)	90°试样管流动加速腐蚀速率/(mm·a^–1)
0	0.740 0	0.790 0
0.1	0.026 6	0.031 4
0.3	0.019 6	0.021 1
0.6	0.012 5	0.013 5
1.3	0.004 0	0.004 4

氧化剂质量
浓度/(mg·L^–1)

180°试样管流动加速腐蚀
速率/(mm·a^–1)

90°试样管流动加速腐蚀
速率/(mm·a^–1)

0.740 0

0.790 0

0.1

0.026 6

0.031 4

0.3

0.019 6

0.021 1

0.6

0.012 5

0.013 5

1.3

0.004 0

0.004 4

成本	加氨工况	加碱化剂工况	加氧化剂工况	备注
加氨费用	5.95	0.81	0.81	加氨工况，pH值9.6；加碱化剂工况和加氧化剂工况，给水pH值9.0
再生用酸费用	5.30	1.63	0.73	加氨工况混床理论再生65次，加碱化剂工况混床理论再生20次，加氧化剂工况理论再生9次
再生用碱费用	23.63	7.27	3.27
再生用除盐水费用	23.40	7.20	3.24
平均每年酸洗费用	6.67	3.33	3.33	加氨工况按3年酸洗1次，加碱化剂工况和加氧化剂工况按6年酸洗1次
其他药剂用		0.53	1.20	其他药剂费用为碱化剂或氧化剂费用
总费用	64.95	20.77	12.58
节省费用		44.18	52.37

成本

加氨工况

加碱化剂工况

加氧化剂工况

备注

加氨费用

5.95

0.81

加氨工况，pH值9.6；加碱化剂工况和加氧化剂工况，给水pH值9.0

再生用酸费用

5.30

1.63

0.73

加氨工况混床理论再生65次，加碱化剂工况混床理论再生20次，加氧化剂工况理论再生9次

再生用碱费用

23.63

7.27

3.27

再生用除盐水费用

23.40

7.20

3.24

平均每年酸洗费用

6.67

3.33

加氨工况按3年酸洗1次，加碱化剂工况和加氧化剂工况按6年酸洗1次

其他
药剂用

0.53

1.20

其他药剂费用为碱化剂或氧化剂费用

总费用

64.95

20.77

12.58

节省费用

44.18

52.37