热力发电

二次反射塔式电站运行测试与模拟研究

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谢文韬 ¹ , 顾新壮 ² , 代彦军 ²

热力发电 | 长时储能技术研究专题 2024,53(10): 50-57

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热力发电 | 长时储能技术研究专题 2024, 53(10): 50-57

二次反射塔式电站运行测试与模拟研究

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谢文韬¹, 顾新壮², 代彦军²

作者信息

^1.鑫晨光热（上海）新能源有限公司，上海　201114

^2.上海交通大学机械与动力工程学院，上海　200240

谢文韬（1983），博士，高级工程师，主要研究方向为太阳能发电与热利用、DAC和新能源制氢，xiewentao@bcpsolarx.com。

通讯作者:

代彦军（1971），男，教授，主要研究方向为太阳能热利用与建筑节能，除湿空调、海水淡化和热电制冷，yjdai@sjtu.edu.cn。

Run-test and simulation research of a beam-down concentrating solar power plant

Wentao XIE¹, Xinzhuang GU², Yanjun DAI²

Affiliations

^1.Xinchen CSP (Shanghai) New Energy Co., Ltd., Shanghai 201114, China

^2.School of Mechanical Engineering, Shanghai Jiao Tong University, Shanghai 200240, China

出版时间: 2024-10-25 doi: 10.19666/j.rlfd.202403069

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摘要

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光热发电中的二次反射塔式技术具有高聚光比、低泵耗和安装维护要求低等优点，依托玉门鑫能第一电力有限公司50 MW二次反射塔式电站建立了定日镜场、二次反射模、吸热器、熔盐储罐和发电循环等关键部件模型，并完成了模型验证。运行测试结果表明：当直射辐射为739.70 W/m²时，熔盐出口温度可以在559 ℃下维持50 min；12:00定日镜场的余弦效率、阴影与遮挡效率、二次反射阴影效率和大气透射率分别为0.856 8、0.999 7、0.994 1、0.974 6，二次反射镜照度和吸热器照度分别为11.3 kW/m²和400.5 kW/m²，同时电站在50 MW的额定发电功率下维持16 h。该研究内容对二次反射塔式电站运行和理论研究具有一定参考意义。

关键词

光热发电 / 二次反射电站 / 镜场效率 / 照度 / 发电量

Abstract

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The beam-down concentrating solar power plant has the advantages of high concentrating ratio, low installation and maintenance requirements, and low pump consumption. Relying on the 50 MW beam-down tower concentrating solar power station in Yumen Xinneng First Power Co., Ltd., the mathematical models of the heliostat field, hyperboloid mirror, receiver, molten salt tank, and power generation cycle are established and verified. The run-test results reveal that, the maximum outlet temperature of the molten salt can be maintained at 559 ℃ for 50 minutes at an average direct normal irradiation of 739.70 W/m². The cosine efficiency, shading and blocking efficiency, shading efficiency of the hyperboloid mirror, and attenuation efficiency of the heliostat field at 12:00 are 0.856 8, 0.999 7, 0.994 1, and 0.974 6, respectively. The average hyperboloid mirror flux density and receiver flux density are 11.3 kW/m² and 400.5 kW/m², respectively. Meanwhile, the power station is maintained for 16 h at the rated generation power of 50 MW. The research has certain reference significance for the operation of a beam-down concentrating solar power plant.

Key words

concentrating solar power / beam-down power station / heliostat field efficiency / flux / power generation

引用本文

谢文韬, 顾新壮, 代彦军. 二次反射塔式电站运行测试与模拟研究. 热力发电, 2024 , 53 (10) : 50 -57 . DOI: 10.19666/j.rlfd.202403069

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正文

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“碳中和”和“碳达峰”的双碳目标下，我国绿色清洁可再生能源发电技术制定了相应的发展规划^[1]：风能和太阳能作为主要的新型能源发电技术，预计到2050年将分别占中国发电量的33%和39%。然而，由于风能和光伏发电的间歇性会对电网产生波动影响，配备热储能的太阳能热发电技术可以提高源侧电力的灵活输出，进而提高电网的稳定性^[2]。因此，国内外科研院所和产业界对太阳能热发电领域的关注度均持续增加。

太阳能热发电技术按类别主要分为以下4种：抛物面槽式系统、抛物面碟式系统、线性菲涅尔式系统、塔式系统^[3]。其中，塔式系统相对于槽式系统和线性菲涅尔式系统具有更高工作温度和更高聚光比，可以实现更高的发电循环效率，同时相对于碟式系统具有更高的装机容量，更适合于大规模技术应用。塔式系统主要有中央塔式系统和二次反射塔式系统2种技术形式。由于中央塔式系统的高度较高，需要更高的安装高度和维护要求以及较高的泵耗。为了克服上述缺点，Rabl^[4]在1976年首次提出二次反射塔式系统，采用二次反射镜将光线反射到位于地面的接收器内，主要缺点是光学效率低于中央塔式系统。

目前，国内外已建成6座二次反射塔式电站。国外主要为阿联酋100 kW电站、日本300 kW电站、以色列650 kW电站以及意大利的2 MW电站4座二次反射塔式电站，国内主要是玉门鑫能第一电力有限公司50 MW二次反射塔式电站和江苏盐城300 kW二次反射塔式电站。本文基于甘肃省玉门鑫能第一电力有限公司50 MW电站，研究镜场效率、二次反射镜照度、吸热器照度和发电量等理论性能指标，拟为二次反射塔式电站运行和理论研究提供参考。

1　二次反射塔式电站介绍

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二次反射塔式电站原理如图1所示。二次反射塔式电站主要由5个部件组成，分别为定日镜场、二次反射镜、吸热器、熔盐罐和发电循环。定日镜场将光线聚焦到二次反射镜的上焦点处，随后光线被二次反射镜和复合抛物面聚光器（CPC）聚焦到吸热器内用于加热熔盐，加热后的熔盐通入热熔盐罐。热熔盐罐出口处的熔盐分别通过过热器和再热器进一步提升了进入高压汽轮机和低压汽轮机的主蒸汽温度，然后将蒸发器进口处的水加热为出口处的蒸汽，其次通过预热器进一步提高了出口水温，最后熔盐返回冷熔盐罐并在吸热器内被加热为热熔盐，进而组成熔盐的吸热、储热和换热等全过程。在发电循环中，高压轮机采用三级抽汽系统并通过1—3号高压加热器加热给水，其中部分第三级抽汽在再热器中被重新加热并作为低压汽轮机的主蒸汽。低压汽轮机的第一级抽汽与来自3号高压加热器和3号低压加热器的冷凝水在除氧器中混合，完成冷凝过程中的除氧过程，第二级至第四级抽汽分别通过1—3号低压加热器与水换热，最后低压汽轮机的排汽被排放到冷凝器中以保持汽轮机的真空度。

玉门鑫能第一电力有限公司50 MW二次反射塔式电站位于甘肃省玉门市，玉门市的全年总太阳辐射量超过6 300 MJ/m²，属于我国太阳能资源最丰富的地区。气候类型是中文区半干旱气候，主要气候特点是降水量少、空气干燥以及光照充足。电站的年设计发电量为2.15亿kW·h，可同时满足2万户家庭用电需求。

2　数学模型及验证

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2.1　定日镜场

二次反射塔式电站定日镜场的光学效率定义为：

η hf = η cos,h × η sb,h × η sb,hm × η at,h × η at,hm × η in,hm × η in,cpc × ρ r,h × ρ c,h × ρ r,hm × ρ c,hm

(1)

式中：η_hf为定日镜场的总光学效率；η_cos,h、η_sb,h和η_at,h分别为定日镜的余弦效率、阴影与遮挡效率和大气透射率；η_sb,hm、η_at,hm和η_in,hm分别为二次反射镜阴影效率、大气透射率和截断率；η_in,cpc为CPC的截断率；ρ_r,h和ρ_c,h分别为定日镜的反射率和清洁度；ρ_r,hm和ρ_c,hm分别为二次反射镜的反射率和清洁度。

定日镜场的余弦效率为^[5]：

η cos,h = cos θ in = d^s ⋅ d^n

(2)

式中：θ_in为两向量的夹角，rad；

d^s

为太阳指向定日镜中心的方向向量；

d^n

为定日镜的法向向量。

定日镜和二次反射镜的阴影和遮挡效率分别为^[6]：

η sb,h = 1 − s s,h + s b,h s h

(3)

η sb,hm = 1 − s s,hm s h

(4)

式中：s_s,h和s_b,h分别为相邻定日镜的阴影面积和遮挡面积，m²；s_h为定日镜的面积，m²；s_s,hm为二次反射镜对定日镜的阴影面积，m²。

定日镜的大气透射率为^[7]：

η at,h {0.993 21 − 0.000 117 6 × d + 1.97 × 10 − 8 × d 2 (d ≤ 1 000 m) e − 0.000 110 6 × d (d > 1 000 m)

(5)

式中：d为定日镜到二次反射镜的距离，m；η_at,h可基于二次反射镜到吸热器的距离由式(5)获得。

二次反射镜和CPC的截断率分别为^[8]：

η in,hm = n r,hm n l,h

(6)

η in,cpc = n r,re n l,hm

(7)

式中：n_r,hm为到达二次反射镜的光线数；n_l,h为离开定日镜的光线数；n_r,re为到达吸热器的光线数；n_l,hm为离开二次反射镜的光线数。

2.2　二次反射镜

二次反射镜的三维坐标为^[9]：

z hm = (z f 1 − z f 2) 2 4 e 2 + x hm 2 + y hm 2 e 2 − 1 + z f 1 − z f 2 2

(8)

式中：x_hm、y_hm和z_hm分别为二次反射镜的三维坐标，m；z_f1和z_f2为二次反射镜的上焦点和下焦点高度，m；e为离心率。

顶点比用于确定二次反射镜的形状，定义为：

f = 12 + c hm z f 1 − z f 1 = z min − z f 2 z f 1 − z f2

(9)

式中：f为顶点比；c_hm为短半轴，m；z_min为二次反射镜最低点的高度，m。

二次反射镜的最大半径取决于镜场半径：

z max − H h − L h sin φ R hf − R hm + L h cos φ = z f 1 + L h cos φ cot g φ − H h R hf + L h cos φ

(10)

式中：z_max为二次反射镜最高点的高度，m；L_h和H_h为定日镜的长度和高度，m；R_hf和R_hm为定日镜场和二次反射镜的最大半径，m；φ为天顶角，rad。

2.3　CPC和吸热器

二次反射镜的三维坐标方程为^[9-10]：

x cpc = 2 × l fl,cpc sin α sin (β − γ) 1 − β − r o,cpc sin α

(11)

y cpc = 2 × l fl,cpc cos α sin (β − γ) 1 − β − r o,cpc cos α

(12)

z cpc = 2 × l fl,cpc cos (β − γ) 1 − β

(13)

式中：x_cpc、y_cpc和z_cpc分别为CPC的三维坐标，m；l_fl,cpc为焦距，m；α的范围为0~2π；γ为接收角，rad；r_o,cpc为CPC的出口半径，m。

吸热器效率为^[11]：

η re = m ms C p,ms (T o,ms − T i,ms) Q i,re = Q i,re − Q loss,re Q i,re

(14)

式中：η_re为吸热器效率；m_ms为熔盐的质量流量，kg/s；C_p,ms为熔盐比热容，J/(kg∙K)；T_i,ms和T_o,ms为吸热器的进出口温度，K；Q_i,re为吸热器的输入热量，W；Q_loss,re为吸热器的热损失，W，可由式(15)计算。

Q loss,re = Q con,re + Q rad,re = h c × s re × (T i,re − T 0) + σ × ε × s re × (T i,re 4 − T 04)

(15)

式中：Q_con,re和Q_rad,re为吸热器的对流热损失和辐射热损失，W；h_c为传热系数，W/(m²∙K)；s_re为吸热器面积，m²；T_i,re为吸热器进口温度，K；T₀为环境温度，K；σ为斯蒂芬波尔兹曼常数，W/(m²∙K⁴)；ε为发射率。

2.4　熔盐罐

熔盐能量平衡方程和质量平衡方程分别为^[12]：

d (m ms C p,ms T m s) d t = m i,ms h − i,ms m o,ms h − o,ms Q ms + Q reh

(16)

d m ms d t = m i,ms − m o,ms

(17)

式中：m_ms为熔盐的质量流量，kg/s；C_p,ms为熔盐的比热容，J/(kg∙K)；m_i,ms和m_o,ms为储罐进出口熔盐流量，kg/s；T_ms为熔盐温度，K；h_i,ms和h_o,ms分别为熔盐罐进出口处的比热容，J/kg；Q_ms为熔盐的热量，W；Q_reh为熔盐向环境的散热，W；m_i,ms和m_o,ms分别为熔盐罐进出口处的质量流量，kg/s；t为时刻。

2.5　发电循环

高压汽轮机和低压汽轮机的输出功和效率分别为^[13-14]：

W hpt,pc = m i,hpt,sm h i,hpt,sm − m 1e,hpt,sm h 1e,hpt,sm − m 2e,hpt,sm h 2e,hpt,sm − m 3e,hpt,sm h 3e,hpt,sm

(18)

η hpt,pc = h i,hpt,sm − h 1e,hpt,sm h i,hpt,sm − h 1e,hpt,sm,s

(19)

W lpt,pc = m i,lpt,sm h i,lpt,sm − m 1e,lpt,sm h 1e,lpt,sm − m 2e,lpt,sm h 2e,lpt,sm − m 3e,lpt,sm h 3e,lpt,sm − m 4e,lpt,sm h 4e,lpt,sm − m ex,lpt,sm h ex,lpt,sm

(20)

η lpt,pc = h i,lpt,sm − h 1e,lpt,sm h i,lpt,sm − h 1e,lpt,sm,s

(21)

式中：W_hpt,pc和W_lpt,pc为高压汽轮机和低压汽轮机的输出功，W；η_hpt,pc和η_lpt,pc为高压汽轮机和低压汽轮机的效率；m_i,hpt,sm和m_i,lpt,sm为高压汽轮机和低压汽轮机进口处蒸汽的质量流量，kg/s；h_i,hpt,sm和h_i,lpt,sm为高压汽轮机和低压汽轮机进口处蒸汽的焓值，J/kg；m_1e,sm、m_2e,sm、m_3e,sm、m_4e,sm和m_ex,sm分别为第一级至第四级抽汽和排汽的质量流量，kg/s；h_1e,sm、h_2e,sm、h_3e,sm、h_4e,sm和h_ex,sm分别为第一级至第四级抽汽和排汽的焓值，J/kg；h_1e,sm,s为等熵焓，J/kg；下标hpt和lpt分别代表高压汽轮机和低压汽轮机。

2.6　模型验证

为验证定日镜、二次反射镜和吸热器等主要部件数学模型的有效性，对比分析了本文模型仿真结果和参考文献[8]二次反射镜照度、吸热器照度实测结果。本文模型仿真结果与参考文献[8]二次反射镜照度对比如图2所示。参考文献[8]计算时刻为3月21日12:00，区域1的二次反射镜照度比区域4更高。主要原因是中午时刻区域1所对应的镜场效率更高，可以将更多光线反射到区域1处的二次反射镜。区域2的一部分二次反射镜照度低至0。这是因为对应位置的定日镜被二次反射镜阴影所遮挡。本研究中的二次反射镜照度平均值为33.8 kW/m²。

本文模型与参考文献[8]吸热器镜照度仿真结果对比如图3所示。

由于二次反射镜和CPC的2次聚焦效应，在原点处可以观察到吸热器最高照度。吸热器在3.4、4.2、5.0 m半径内的平均通量密度分别为460.5、414.4、373.9 kW/m²，相对应的CPC截断率分别为0.83、0.91和0.95，存在一定光学误差的原因为二次反射镜的子反射镜不是理想曲镜面。图2、图3中本文模型与参考文献[8]结果基本一致，验证了本文数学模型的有效性和准确性。

3　结果分析

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首先对玉门鑫能第一电力有限公司50 MW二次反射塔式电站进行运行测试并分析太阳辐射、风速、进出口熔盐温度等参数，对定日镜场进行仿真模拟，得到余弦效率、阴影与遮挡效率、二次反射镜阴影效率和大气透射率等参数；然后，分析了二次反射镜和吸热器照度等参数的变化；最后评估了电站的发电性能。

3.1　运行测试结果分析

电站在2023年6月12日开展了运行测试，结果如图4所示。当天太阳直射辐射从10:45的667 W/m²增至13:31时753 W/m²的最大值，并逐渐降低到18:00时的577 W/m²。风速波动范围3.5~11.6 m/s，主要影响二次反射镜和CPC的截断率，远低于定日镜36 m/s的生存风速。

1）对于图4中阶段1，投入定日镜数量从1 990增至2 035，因此熔盐的出口温度从10:45时的384.9 ℃增至11:36时的439.9 ℃，相应熔盐进口温度在301.6~301.9 ℃。

2）在11:36—11:50阶段2中，定日镜数量从2 035降至1 789，导致出口温度从439.9 ℃降至411.8 ℃，进口温度基本保持在301.5~301.6 ℃。

3）在11:50—12:51阶段3，熔盐出口温度从定日镜数量为2 173时的411.8 ℃增至定日镜数量为2 311时的528 ℃，对应的熔盐进口温度301.2~301.5 ℃。

4）为了防止吸热器过热，投入的定日镜数量从12:51时的2 311减至13:18时的1 388个，然后在13:47时逐渐增加到2 316时的最大值，并在14:05时减少到1 808，由于热惯性，熔盐的出口温度从12:58时的528 ℃增至13:07时的558 ℃。在13:07—13:56熔盐出口温度平均值为559 ℃，定日镜数量的减少导致出口温度从13:56时的558.4 ℃降至14:05时的542.7 ℃。

5）第5阶段直射辐射从14:05时的740 W/m²降至16:37时的682 W/m²，为提高熔盐出口温度，定日镜数量从1 808增至2 126。熔盐出口温度从14:05时的542.7 ℃将至15:05时的最小值506.4 ℃，然后逐渐增至16:37时的540.9 ℃。

6）阶段6熔盐出口温度从683 W/m²时的540.9 ℃降至577 W/m²时的515.0 ℃。

3.2　镜场效率

2023年6月12日12:00定日镜场效率包括余弦效率、阴影与遮挡效率、二次反射镜阴影效率和大气透射率等性能参数如图5所示，其中，直射辐射为900 W/m²。每个定日镜场共2 603个定日镜，其中北区、西区和东区的定日镜数量分别为869、867和868，镜场半径的范围为42.8~225.0 m。

由图5a)可见，北区比西区和东区的余弦效率高，北区和整个镜场的平均余弦效率分别为0.918 8和0.856 8。这主要因为当太阳位于镜场南侧时，式(2)中北区太阳入射夹角小于西区和东区的角度，因此北区表现出更高的余弦效率。此外，12:00太阳方位角接近于正南，因此西区和东区的平均余弦效率相近，平均值分别为0.803 2和0.848 2。对于图5b)中的阴影和遮挡效率，镜场阴影和遮挡位置主要靠近内侧，北区、西区和东区的阴影遮挡效率平均值分别为0.999 68、0.999 92、0.999 56。阴影与遮挡位置随着太阳方位角的增加而顺时针旋转，阴影遮挡效率随着太阳高度角的增加而降低。图5c)中的二次塔阴影主要影响北区第1圈和第2圈的定日镜，第1圈和第2圈分别有9、8台被遮挡，二次反射镜阴影效率平均值为0.994 1，二次阴影区域随着太阳高度角的降低向镜场边缘侧移动。由式(5)可知图5d)中的镜场大气透射率仅和定日镜到二次反射镜的距离有关，因此大气透射率从第1圈定日镜的0.984 4降至第24圈的0.966 6，镜场大气透射率的平均值为0.974 6。

3.3　二次反射镜照度和吸热器照度

图6和图7分别描述了二次反射镜照度和吸热器照度分别随坐标的变化情况，其中，直射辐射为900 W/m²。对于二次反射镜，北区照度最大为20 kW/m²，且北区、西区和东区二次反射镜照度平均值分别为13.62、9.81、10.46 kW/m²。

北区二次反射镜照度较高是因为图5a)中北区镜场余弦效率均高于西区和东区。图5c)中二次反射镜阴影效率所对应北区二次反射镜阴影区域，是二次反射电站相对于中央塔式电站的另一个特征，主要影响北区高度为64.82~65.24 m的二次反射镜，二次反射镜遮挡位置分别为x坐标(－2.74、6.31)和y坐标(7.54、9.83)。

由图7可见，当y坐标为0时，吸热器照度从x=0时的957.2 kW/m²降低到x=3.75时的167.8 kW/m²，照度降低规律遵循近似的高斯分布。半径1.00、2.00、3.00、3.75 m的平均吸热器照度分别为895.43、713.85、516.47、400.5 kW/m²。在x坐标为0的情况下，吸热器照度在y=3.75和y= –3.75处的数值分别为195.86 kW/m²和123.86 kW/m²，照度差异的主要原因是图6中北区的二次反射镜平均照度最高，导致更多的光线到达吸热器的北部区域。

3.4　电站综合性能

图8展示了二次塔式电站在6月1日到6月7日的定日镜场效率、镜场功率、接收器功率、储罐热量和发电量随着太阳直射辐射和风速变化情况。6月1日至4日为晴天，6月5日至7日为多云天气，以6月1日为例，当天的太阳直射辐射范围为0~ 682 W/m²，风速在0.7~5.0 m/s波动。由图8可见，由于太阳高度角小于0，因此定日镜场效率在00:00—04:00和19:00—24:00时段为0，然后从05:00的0.477 9增加到12:00的0.557 5，并在18:00降低至0.477 1。镜场功率和吸热器功率的波动主要取决于太阳直射辐射的变化，在39 045台定日镜（15个定日镜场）的运行下，镜场功率和吸热器功率从05:00的32.54 MW/20.66 MW增加到10:00的235.23 MW/223.35 MW的最大值，然后在18:00降低到64.38 MW/ 52.5 MW。电站的运行策略是优先将热熔盐储存在熔盐罐中，并将多余的热量用于发电循环，储罐热量从27.44 MW增加到1 125.00 MW的设计容量。电站在04:00—10:00时段的发电量保持在0 MW，11:00在储罐外多余热量的作用下发电量为8.6 MW，随后在12:00至6月2日的02:00之间电站保持50 MW的额定发电量，最后在6月2日的03:00和04:00发电量分别降低至47.54、21.53 MW。电站在6月2日至6月7日的综合性能变化规律与6月1日一致。

4　结论

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本文依托玉门鑫能第一电力有限公司50 MW二次反射塔式电站开展了运行测试及联合运行的仿真计算，并得出了了以下结论。

1）6月12日运行测试结果表明，当直射辐射为739.7 W/m²时，熔盐出口温度可以在559 ℃下维持50 min。

2）6月12日12:00定日镜场余弦效率、阴影遮挡效率、二次反射阴影效率和大气透射率分别为0.856 8、0.999 7、0.994 1、0.974 6。

3）6月12日中午，二次反射镜照度和吸热器照度在DNI为900 W/m²时的理论结果分别为11.3、400.5 kW/m²。

4）二次反射塔式电站在6月3日至6月4日可保持额定发电功率50 MW 16 h。

基金

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国家重点研发计划“政府间国际科技创新合作”重点专项项目(2022YFE0196500)
上海市2023年度“科技创新行动计划”科技支撑碳达峰碳中和专项项目(23DZ1201000)
中国电力工程顾问集团有限公司2023年度第二批重大科技专项项目(DG3-A03-2023)
国家重点研发计划“可再生能源技术”重点专项项目(2023YFB4204301; 2023YFB4204303)

参考文献

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文献

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2024年第53卷第10期

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doi: 10.19666/j.rlfd.202403069

接收时间：2024-03-05
首发时间：2026-03-05
出版时间：2024-10-25

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收稿日期：2024-03-05

基金

National Key Research and Development Program of China(2022YFE0196500)

国家重点研发计划“政府间国际科技创新合作”重点专项项目(2022YFE0196500)

Shanghai 2023 “Science and Technology Innovation Action Plan” Science and Technology Support Carbon Peak and Carbon Neutrality Special Project(23DZ1201000)

上海市2023年度“科技创新行动计划”科技支撑碳达峰碳中和专项项目(23DZ1201000)

Key Scientific and Technological Projects of China Power Engineering Consulting Group in 2023(DG3-A03-2023)

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作者信息

^1.鑫晨光热（上海）新能源有限公司，上海　201114

^2.上海交通大学机械与动力工程学院，上海　200240

通讯作者:

代彦军（1971），男，教授，主要研究方向为太阳能热利用与建筑节能，除湿空调、海水淡化和热电制冷，yjdai@sjtu.edu.cn。

参考文献

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https://castjournals.cast.org.cn/joweb/rlfd/CN/10.19666/j.rlfd.202403069

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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