绝缘材料

试验项目	试验数据	参考方法
热阻系数/(cm·K/W)(初始态)	15～18	GB/T 10297—2015
热阻系数/(cm·K/W)(潮湿态)	30～40
抗压强度/MPa(潮湿态)	2.0～3.0	GB/T 17671—1999
抗压强度/MPa(干燥态)	2.2～3.3
耐火实验	无可燃物	GB/T 22459.7—2019
抗渗实验(长期态)	pH>8	GB/T 50082—2009
抗渗实验(初始态)	pH>13
温度适应性/℃	0～90	—
密度/(g/cm³)	1.55	GB/T 50080—2016

试验项目	试验数据	参考方法
热阻系数/(cm·K/W)(初始态)	15～18	GB/T 10297—2015
热阻系数/(cm·K/W)(潮湿态)	30～40
抗压强度/MPa(潮湿态)	2.0～3.0	GB/T 17671—1999
抗压强度/MPa(干燥态)	2.2～3.3
耐火实验	无可燃物	GB/T 22459.7—2019
抗渗实验(长期态)	pH>8	GB/T 50082—2009
抗渗实验(初始态)	pH>13
温度适应性/℃	0～90	—
密度/(g/cm³)	1.55	GB/T 50080—2016

结构	材料	内径/mm	外径/mm	厚度/mm	热阻率/((m·K)/W)
导体	铜	0	30.3	15.15	2.5×10^-3
导体屏蔽	半导电	30.3	32.9	1.3	3.5
绝缘层	XLPE	32.9	65.9	16.5	3.5
绝缘屏蔽	半导电	65.9	67.9	1.0	3.5
绕包层	阻水带	67.9	70.9	1.5	6.0
气隙层	空气	70.9	74.9	2.0	34.0
金属护套	铝	74.5	88.5	2.0	4.2×10^-3
外护层	PE	88.5	99.5	5.5	3.5

结构	材料	内径/mm	外径/mm	厚度/mm	热阻率/((m·K)/W)
导体	铜	0	30.3	15.15	2.5×10^-3
导体屏蔽	半导电	30.3	32.9	1.3	3.5
绝缘层	XLPE	32.9	65.9	16.5	3.5
绝缘屏蔽	半导电	65.9	67.9	1.0	3.5
绕包层	阻水带	67.9	70.9	1.5	6.0
气隙层	空气	70.9	74.9	2.0	34.0
金属护套	铝	74.5	88.5	2.0	4.2×10^-3
外护层	PE	88.5	99.5	5.5	3.5

回填材料	电缆编号	负荷电流/A	导体温度/℃	表皮温度/℃
—	1	996.6	90.1	62.2
2	996.8	90.8	63.4
3	998.0	89.2	61.3
4	996.6	88.7	60.8
5	996.8	89.9	62.6
6	998.0	85.1	59.7
低热阻材料	7	1247.6	81.3	51.4
8	1248.2	84.5	56.1
9	1250.4	85.5	56.2
10	1247.6	84.5	53.4
11	1248.2	92.6	57.1
12	1250.4	79.4	52.4

回填材料	电缆编号	负荷电流/A	导体温度/℃	表皮温度/℃
—	1	996.6	90.1	62.2
2	996.8	90.8	63.4
3	998.0	89.2	61.3
4	996.6	88.7	60.8
5	996.8	89.9	62.6
6	998.0	85.1	59.7
低热阻材料	7	1247.6	81.3	51.4
8	1248.2	84.5	56.1
9	1250.4	85.5	56.2
10	1247.6	84.5	53.4
11	1248.2	92.6	57.1
12	1250.4	79.4	52.4

回填材料的导热系数/(W/(m·K))	电缆载流/A	提升率/%
—	971	—
0.1	962	-0.93
0.2	985	1.44
1	1 057	8.86
2	1 092	12.46
3	1 113	14.62
4	1 127	16.07
5	1 137	17.10
6	1 145	17.92
7	1 152	18.64
8	1 157	19.16
9	1 162	19.67
10	1 166	20.08
11	1 169	20.39
12	1 172	20.70
13	1 175	21.01

回填材料的导热系数/(W/(m·K))	电缆载流/A	提升率/%
—	971	—
0.1	962	-0.93
0.2	985	1.44
1	1 057	8.86
2	1 092	12.46
3	1 113	14.62
4	1 127	16.07
5	1 137	17.10
6	1 145	17.92
7	1 152	18.64
8	1 157	19.16
9	1 162	19.67
10	1 166	20.08
11	1 169	20.39
12	1 172	20.70
13	1 175	21.01

回填低热阻材料对排管敷设电缆载流量的提升研究

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李红发 ¹ , 程绍兵 ² , 王金城 ¹ , 董志聪 ¹ , 王荣鹏 ¹ , 刘秉军 ² , 曾含 ³ , 刘刚 ³

绝缘材料 | 绝缘技术 2022,55(3): 84-92

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绝缘材料 | 绝缘技术 2022, 55(3): 84-92

回填低热阻材料对排管敷设电缆载流量的提升研究

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李红发¹, 程绍兵², 王金城¹, 董志聪¹, 王荣鹏¹, 刘秉军², 曾含³, 刘刚³

作者信息

¹广东电网有限责任公司中山供电局，广东中山 528400

²广东电网有限责任公司培训与评价中心，广东广州 510000

³华南理工大学电力学院，广东广州 510000

李红发（1987-），男（汉族），湖北黄冈人，高级工程师，研究方向为输电电缆运行维护。

通讯作者:

曾含（1997-），男（汉族），江西丰城人，硕士生，研究方向为电缆载流量及热参数。

Study on Improving Ampacity of Cables Laid in Pipes by Backfilling Low Thermal Resistance Materials

Hongfa LI¹, Shaobing CHENG², Jincheng WANG¹, Zhicong DONG¹, Rongpeng WANG¹, Bingjun LIU², Han ZENG³, Gang LIU³

Affiliations

¹Zhongshan Power Supply Bureau of Guangdong Power Grid Co., Ltd., Zhongshan 528400, China

²Training and Evaluation Center of Guangdong Power Grid Co., Ltd., Guangzhou 510000, China

³School of Electric Power, South China University of Technology, Guangzhou 510000, China

出版时间: 2022-03-20 doi: 10.16790/j.cnki.1009-9239.im.2022.03.012

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摘要

收起

针对排管敷设电缆散热效果差而导致电缆线路载流量瓶颈的问题，以2×3排管敷设2回路110 kV电力电缆为研究对象，通过热路模型和大电流试验分析了管内回填低热阻材料前后电缆载流量的变化情况，并基于有限元仿真模型分析了电缆载流量与回填材料导热系数的关系。结果表明：2×3排管敷设2回路110 kV 630 mm²电缆时，相比于管内无回填的情况，管内回填低热阻材料后电缆载流量可提升25.22%。随着回填材料导热系数的增大，电缆的载流量不断增加，但增加的速度越来越缓慢，电缆载流量最终趋于稳定。当回填材料的导热系数由1 W/(m·K)增至7 W/(m·K)时，电缆载流量的提升率为8.99%；当回填材料的导热系数由 7 W/(m·K)增至13 W/(m·K)时，电缆载流量的提升率仅为2.00%。

关键词

排管敷设 / 低热阻材料 / 大电流试验 / 有限元仿真 / 载流量

Abstract

收起

Aiming at the problem that the poor heat dissipation effect of the cable laying in piping leads to the cable line appear ampacity bottleneck, we use the 2×3 piping laying of 110 kV power cable with two loops as research object. The changes of cable ampacity before and after backfilling low thermal resistance materials in the pipes was studied through thermal circuit models and large current tests, and the relationship between the ampacity of cable and the thermal conductivity of backfill material was analyzed based on finite element simulation model. The results show that when two circuits of 110 kV 630 mm² cables are laid with 2×3 rows of pipes, compared with the case without backfilling in the pipes, the ampacity of cables after the pipes are backfilled with low thermal resistance materials increases by 25.22%. With the continuous increase of thermal conductivity of the backfill material, the ampacity of cable also continues to increase, but the increase rate is slower and slower, and the ampacity of cable tend to be stable eventually. When the thermal conductivity of backfill material increases from 1 W/(m·K) to 7 W/(m·K), the increase rate of cable ampacity is 8.99%. When the thermal conductivity of backfill material increases from 7 W/(m·K) to 13 W/(m·K), the increase rate of cable ampacity is only 2.00%.

Key words

pipe laying / low thermal resistance materials / high current test / finite element simulation / ampacity

引用本文

李红发, 程绍兵, 王金城, 董志聪, 王荣鹏, 刘秉军, 曾含, 刘刚. 回填低热阻材料对排管敷设电缆载流量的提升研究. 绝缘材料, 2022 , 55 (3) : 84 -92 . DOI: 10.16790/j.cnki.1009-9239.im.2022.03.012

Hongfa LI, Shaobing CHENG, Jincheng WANG, Zhicong DONG, Rongpeng WANG, Bingjun LIU, Han ZENG, Gang LIU. Study on Improving Ampacity of Cables Laid in Pipes by Backfilling Low Thermal Resistance Materials[J]. Insulating Materials, 2022 , 55 (3) : 84 -92 . DOI: 10.16790/j.cnki.1009-9239.im.2022.03.012

正文

收起

0 引言

收起

随着城市化进程的加快，现代城市配电网中电力电缆的应用越来越广泛。载流量是反映电缆运行可靠性与经济性的重要参数之一，其影响因素较多，其中电缆的敷设方式与电缆周围回填媒质的导热系数直接影响电缆的散热环境，引起载流量的差异。在实际运行中，城市电缆输配电网络大量采用穿管直埋以及排管群敷设方式。精确计算电缆载流量与温度场，研究如何提高排管敷设段电缆载流量、改善电缆温度场分布对提高城市输配电电缆的输送功率，最大限度发挥电缆经济效益具有重大的现实意义。

为改善电缆线路外部散热环境，国内外学者对电缆回填不同材料做了相关的研究。戴南洲等^[1]成功研制出一种提高穿管敷设电缆线路载流量的介质——SH凝胶体，该介质具有初始黏度小、经一段时间后黏度变大、碱度低、稳定性好、泌水率小的特点，通过大电流试验，管道内填充SH凝胶体后电缆线芯温度降低了6.5℃，电缆表面温度降低了7.2℃。徐党国^[2]描述了地下电缆铺设时土壤填充方法及填充材料选择对电缆线路安全运行的影响，介绍了如何选择合适的热填充法。王晓兵等^[3]向管道填充导热介质以提高电缆载流量，试验结果表明，灌浆提高了线路载流量近5%、降低了电缆线芯运行温度约5℃。张国光^[4]通过实验发现在中压电缆结构中采用低热阻的矿物质来代替纤维型材料进行填充在制造工艺上是可行的，并在增大传输容量和减少线损、延长使用寿命方面有卓越的效果。鲁志伟等^[5]采用有限差分法编制了预埋管敷设地下电缆温度场数值的计算程序，分析了单回路和多回路电缆集群管道内填充介质对温度场和载流量的影响，结果发现单回路填充导热介质，缆芯温度降低约7℃，载流量提高约5.6%；多回路电缆由于电缆间的互热效应，填充导热介质对提高载流量的作用显著减小。O E GOUDA等^[6]研究确定最合适的人造土壤，用来填充地下配电电缆周围的空白，以最大程度地减少干燥区域对电缆绝缘造成热失效的影响。张鸣等^[7]通过理论和试验分析研究了低热阻回填材料对提升穿管敷设电缆载流量的作用，试验结果表明，与填充前相比，回填后3×3排管群敷设电缆的载流量提升了17.2%，单根穿管敷设电缆的载流量提升了14.5%，3×3穿管电缆群最热电缆外部热阻下降了23.4%，与IEC 60287的分析结果相符。上述研究中回填材料后电缆载流量的提升率都在20%以下，且没有分析回填材料的导热系数与电缆载流量的关系。

因此，本研究介绍一种新型低热阻材料，并以常见的2×3排管敷设110 kV 630 mm²电缆为例，基于热路模型分析管内回填低热阻材料提升电缆载流量的可行性，通过大电流试验分析管内回填低热阻材料前后电缆载流量的变化情况，并基于有限元仿真模型分析电缆载流量与回填材料导热系数的关系。

1 新型低热阻材料简介

收起

采用水、膨润土、石灰粉、水泥、细砂、无机保水材料、聚合物保水材料、无机碱、防水剂等组分配制而成的JT-3型电缆低热阻保护填充介质，具有较好的初始流动性、低热阻和碱度，泌水率低、不腐蚀电缆线路、耐久性长、防火阻燃等技术特点。

新型低热阻材料导热系数的测定参照GB/T 10297—2015《非金属固体材料导热系数的测定热线法》，浆体强度的测定参照GB/T 17671—1999《水泥胶砂强度检测方法（ISO法）》，耐火试验的测定参照GBT 22459.7—2019《耐火泥浆第7部分：其他性能试验方法》，新拌浆体性质的测定参照GB/T 50080—2016《普通混泥土拌合物性能试验方法》、GB/T 50082—2009《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》，最后得到的新型低热阻材料的主要技术性能指标如表1所示。

2 回填低热阻材料提升排管敷设电缆载流量的原理分析

收起

根据IEC 60287^[8-10]，忽略绝缘介质损耗、金属护套损耗，单芯电缆的稳态温升公式为式（1）～（2）。

θ c - θ 0 = I 2 R · (T 1 + T 2 + T 3 + T 4)

（1）

I = θ c - θ 0 R ⋅ (T 1 + T 2 + T 3 + T 4)

（2）

式（1）～（2）中：θ_c为导体的工作温度，℃；θ₀为环境温度，℃；T₁为绝缘及内外屏蔽单位长度热阻，(m·K)/W；T₂为绕包带及气隙单位长度热阻，(m·K)/W；T₃为电缆外护层单位长度热阻，(m·K)/W；T₄为电缆表面和周围介质之间单位长度热阻，(m·K)/W；I为导体中流过的电流，A。

当采用排管敷设电缆时，T₄采用式（3）计算^[11-13]。

T 4 = T 41 + T 42 + T 43

（3）

式（3）中：T₄₁为电缆表面至管道内壁面的单位长度热阻；T₄₂为管道壁的单位长度热阻；T₄₃为管道外部单位长度热阻。T₄₁、T₄₂、T₄₃的计算公式分别如式（4）、（5）、（6）所示。

T 41 = ρ f 2 π · c o s h - 1 (r 1 2 + r 2 2 - D 2 2 r 1 r 2)

（4）

式（4）中：ρ_f为管道填充介质的热阻系数，(m·K)/W；r₁为电缆外半径，mm；r₂为管道内半径，mm；D为电缆中心点到管道中心点的距离，mm。

T 42 = ρ T 2 π · l n (D o D d)

（5）

式（5）中：ρ_T为管道材料的热阻系数，(m·K)/W；D_o为管道外径，mm；D_d为管道内径，mm。

T 43 = ρ w 2 π · l n (4 L b D o F b) + ρ w - ρ b 2 π N b l n G b

（6）

式（6）中：L_b为混凝土槽距离地面距离，mm；N_b为负荷电缆根数；G_b为混凝土槽的几何因素；ρ_b为混凝土的热阻系数，(m·K)/W；ρ_w为土壤热阻系数，(m·K)/W；F_b为混凝土槽（电缆群）的集聚因素。

由式（2）可知，当电缆本体参数及外界环境温度确定时，电缆载流量与外界环境热阻呈负相关关系，电缆载流量随着外界环境热阻的增大而减小。根据式（3），采用排管敷设电缆时，电缆的外界环境热阻为电缆表面至管道内壁面的热阻、管道壁的热阻、管道外部热阻三者之和，根据式（5）和式（6）可知，当敷设条件确定时，管道壁的热阻、管道外部热阻不变，则电缆的外界环境热阻与电缆表面至管道内壁面的热阻呈正相关关系。根据式（4），电缆表面至管道内壁面的热阻与管道填充介质的热阻系数呈正比关系，故电缆的外界环境热阻与管道填充介质的热阻呈正相关关系，电缆的外界环境热阻随着管道填充介质热阻的减小而减小。

综上所述，当电缆本体参数、管道参数及管道外界环境确定时，电缆载流量与管道填充介质的热阻呈负相关关系，电缆载流量随着管道填充介质热阻的减小而增大，故回填低热阻材料能够有效提升电缆载流量。

3 大电流试验评估回填新型低热阻材料对排管敷设电缆载流量的效果

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为了评估回填低热阻材料对排管敷设电缆载流量的效果，选取110 kV 630 mm²的单芯XLPE电缆作为试验对象，根据文献[14]，电缆的结构参数和材料参数如表2所示。搭建两段排管敷设电缆（一段排管内无回填，另一段排管内回填低热阻材料）同时试验，排管管长10 m。两段排管内均放置2回路电缆线路，电缆编号为1～12。

3.1 升流电路

试验采用由升流变压器、调压器、电流控制器、电容补偿器和电流互感器组成的升流电路给试验电缆施加设定负荷，其升流电路原理如图1所示^[15]。

在升流电路中，电流互感器、电流控制器和调压器组成了试验电缆加载负荷的控制系统，根据电流互感器测量的试验电缆实际电流和电流控制器设定的试验电缆预期电流间的差值，调节调压器的电压输出从而实现对试验电缆的负荷控制。由于110 kV单芯电缆回路的电感较大，为充分利用试验供电电源的功率，需要在升流变压器上并联电容补偿器。

3.2 试验电缆回路

无回填的排管段为对比排管段，回填低热阻材料的排管段为验证排管段，电缆接线电路原理图如图2所示。

由图2可知，对110 kV单芯电缆，将两根电缆串联两台升流变压器形成一个回路，两根电缆通过低压连接线相连，两台升流器通过串联磁路的方法相连接，试验时一个排管段的6根电缆一起加载电流，两个排管段同时试验。电缆排管试验回路截面示意图如图3所示。试验回路实物图如图4所示。

3.3 试验回路测温系统

本试验采用T型热电偶和无纸记录仪组成的测温系统实现对温升过程中电缆和环境温度的监测，试验时为减小轴向传热对测量结果的影响，所有电缆的测温位置均设置在电缆沟或排管的中部0.5 m范围内，包括电缆测温和环境测温。测量信号通过长引线传输到外部的无纸记录仪，如图5所示。电缆各层测温取点示意图如图6所示。

4 试验结果分析

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当电缆各层温度稳定时，各电缆的导体温度、表皮温度和导体中模拟的负荷电流值如表3所示。选取两个排管段中导体温度最高的电缆进行对比，则对比排管段选取电缆2，验证排管段选取电缆11，如图7所示。

由图7可知，当管内无回填，给电缆施加996.8 A的负荷电流时，电缆导体温度达到了90.8℃，略高于90℃，即可认为该敷设条件下电缆的载流量为996.8 A。而回填低热阻材料后，给电缆施加1 248.2 A的负荷电流时，电缆导体温度达到了92.6℃，略高于90℃，即可认为该敷设条件下电缆的载流量为1 248.2 A。相比于管内无回填的情况，管内回填低热阻材料后，电缆的载流量提升了25.22%。

从两种情况下电缆的表皮温度分析电缆载流量提升的原因。由图7可知，无回填情况下电缆的表皮温度为63.4℃，回填低热阻材料后电缆的表皮温度为57.1℃，由于两组排管内电缆所处环境温度相同，回填低热阻材料情况下电缆表皮温度与环境温度的温差低于无回填情况，而回填低热阻材料的电缆负荷电流大于无回填的情况，说明回填后电缆的外部环境热阻小于回填前的电缆外部环境热阻。由式（2）可知，相同环境温度下，电缆的外部环境热阻越低，电缆载流量越大，因此回填低热阻材料后电缆的载流量能够得到有效提升。

5 基于有限元仿真模型分析回填材料的导热系数与排管敷设电缆载流量的关系

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以第3节试验所用的双回路110 kV 630 mm²电缆敷设于2×3地下排管为例建立有限元计算模型，分析回填材料的导热系数与排管敷设电缆载流量的关系，排管的结构参数如图8所示。假设电缆各层材料以及外部敷设环境均为各项同性介质，在电缆轴向长度较长的情况下，可忽略轴向传热的影响。排管敷设电缆的散热涉及电缆本体和土壤的热传导、管内空气的自然对流以及电缆表面与管内壁的辐射3种传热方式。

5.1 物理场控制方程

电缆加载工频电流时，缆芯导体处为电磁热源，可视为稳态场处理，其电磁场控制方程为式（7）^[16]。

1 μ ∇ 2 A = - J S + j ω σ A

（7）

式（7）中：

μ

为磁导率，H/m；∇为拉普拉斯算子；A为磁矢位，Wb/m；J_S为源电流密度，A/m²；ω为角频率，rad/s；σ为电导率，S/m。

电磁损耗表达式为式（8）。

q v = 1 σ ∫ S J 2 d S J = - j ω σ A + J S

（8）

式（8）中：q_v为体积为生热率，W/m³；S表示截面积，m²；J为电缆截面电流密度，A/m²。

有热源区域（如电缆导体、金属护套）的热传导控制方程为式（9）。

∂ 2 T ∂ x 2 + ∂ 2 T ∂ y 2 + q v = 0

（9）

式（9）中，T为介质温度。

无热源区域（如电缆其他层、土壤、管道等）的热传导方程为式（10）。

∂ 2 T ∂ x 2 + ∂ 2 T ∂ y 2 = 0

（10）

排管内空气自然对流过程可以用微圆体的质量守恒定律、动量守恒定律及能量守恒定律描述。质量守恒定律如式（11）所示。

∂ u ∂ x + ∂ v ∂ y = 0

（11）

式（11）中，u、v分别为流场速度向量在

x

轴和

y

轴上的分量。引入Boussinesq假设：①流体中的黏性耗散略而不计；②除密度外其他物性为常数；③对密度仅考虑动量方程中与体积力有关的项，其余各项中的密度作为常数。同时引入有限压力的概念，则得到的动力方程如式（12）和（13）所示^[18]。

ρ (u ∂ u ∂ x + v ∂ v ∂ y) = - ∂ p ∂ x + η (∂ 2 u ∂ 2 x + ∂ 2 v ∂ 2 y) + ρ g α (T - T r e f) c o s θ

（12）

ρ (u ∂ u ∂ x + v ∂ v ∂ y) = - ∂ p ∂ y + η (∂ 2 u ∂ 2 x + ∂ 2 v ∂ 2 y) + ρ g α (T - T r e f) s i n θ

（13）

式（12）～（13）中：T_ref为流体参考温度，K；α为体积膨胀系数，K^-1；

ρ

为流体密度，g/cm³；

p

为流场的压力，Pa；g为重力加速度，m/S²。

当单物质在不计黏性扩散、辐射和内热源的情况下达到稳态时，其能量方程可表示为式（14）。

u ∂ T ∂ x + v ∂ T ∂ y - λ (∂ 2 T ∂ 2 x + ∂ 2 T ∂ 2 y) = 0

（14）

式（14）中，λ为流体的导热系数，W/(m·K)。

电缆外表面和排管内表面间的热辐射公式为式（15）。

Q I = K ε I F I J A I (T I 2 + T J 2) × (T I + T J) (T I - T J)

（15）

式（15）中：Q_I为表面I的单位面积传热率；K为Stefan-Bolzman常数；ε_I为有效热辐射率；F_IJ为角系数； A_I为表面I的面积；T_I和T_J为表面I与表面J的绝对温度值。其中该单元与其他表面上单元的角系数F_IJ采用非隐藏法计算，具体方程为式（16）。

F I J = 1 A I ∑ p = 1 m ∑ q = 1 n c o s θ I p c o s θ J q π r 2 A I p A J q

（16）

式（16）中：A_Ip为表面

I

上第p个单元的面积，p=1,2,3,…,m；A_Jq为表面J上第q个单元的面积，q=1,2,3,…,n；θ_Ip为单元p、q间连线与单元p法线方向的夹角；θ_Jq为单元p、q间连线与单元q法线方向的夹角；r为单元p与单元q间的距离。

5.2 边界条件

排管内的电缆散热具有一定的影响范围，因此可以将原本属于开域场的外部环境转变为闭域场进行求解，即设置边界条件进行约束。现有研究结果表明外部土壤温度仅在距离电缆2 m以内变化较为剧烈，远离电缆时，土壤温度将与环境温度相同。因此，本研究取左右边界和下边界距离电缆轴3 m。

电缆传热问题的边界条件可归结为三类：第一类为已知边界温度，如式（17）所示；第二类为已知边界法向热流密度，如式（18）所示；第三类为对流边界条件，如式（19）所示。深层土壤温度几乎不变，符合第一类边界条件；左右土壤边界的法向热流几乎为零，符合第二类边界条件；表层土壤与空气接触，存在对流散热，符合第三类边界条件，如图9所示^[18-20]。

T = T (x, y) | Γ 1

（17）

λ ∂ T ∂ n Γ 2 + q = 0

（18）

- λ s ∂ T ∂ n Γ 3 = h (T - T r e f) Γ 3

（19）

式（17）～（19）中：Γ₁、Γ₂、Γ₃分别为三类边界条件的积分边界；λ_S为土壤的导热系数，W/(m·K)；h为表层土壤与空气的对流换热系数，W/(m²·K)。

5.3 仿真结果分析

将土壤导热系数设置为2 W/(m·K)，对流换热系数设置为16 W/(m²·K)，表面辐射率设置为0.9，环境温度设置为20℃。设置回填材料的导热系数初始值为0.1 W/(m·K)，按步长0.1增加，直至达到10 W/(m·K)，以排管内导体温度最高的一相电缆达到90℃左右，即认为此时加载电流达到排管敷设电缆载流量，评估回填材料的导热系数与电缆载流量的过程如图10所示。以无回填、回填导热系数为1 W/(m·K)的材料为例，回填前后2×3排管敷设电缆的温度场分布如图11所示，回填不同导热系数材料时电缆的载流量如图12所示。

从图12可以看出，随着回填材料导热系数的不断增大，电缆的载流量也不断增加，但增加的速度越来越缓慢，电缆载流量最终将趋于稳定。对此种现象解释如下：根据式（3）可知，回填材料的导热系数越大，电缆表面至管道内壁面的热阻越小，电缆的外部环境热阻就越小，根据式（2），电缆的外部环境热阻越小，电缆载流量就越大，故电缆载流量与回填材料导热系数的关系呈正相关关系，电缆载流量随着回填材料导热系数的增大而增大。根据式（2）～（6）可知，电缆载流量是关于回填材料导热系数的增函数，其一次导数大于零，二次导数小于零，故电缆载流量增加的速度越来越慢，最终将趋于稳定。

从图12中选取无回填以及回填材料导热系数为0.1、0.2、1、2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13 W/(m·K)的点，得到表4结果。

从表4可以看出，2×3排管敷设110 kV 630 mm²电缆时，管内无回填的情况下，电缆的载流量仅为971 A，管内回填导热系数为0.2 W/(m·K)的材料后，电缆的载流量达到了985 A，超过了无回填的情况。当回填材料的导热系数由1 W/(m·K)增大为 7 W/(m·K)时，电缆载流量的提升率为8.99%；当回填材料的导热系数由7 W/(m·K)增大为13 W/(m·K)时，电缆载流量的提升率仅为2.00%，提升效果不明显，越往后效果越不明显。而回填材料的导热系数越大，所需的材料费用就越高，出于经济效益考虑，回填材料的导热系数为7 W/(m·K)时比较合理。

6 结论

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以2×3排管敷设的2回路单芯110 kV 630 mm²电缆为研究对象，通过大电流试验分析了管内无回填的常规敷设条件下和管内回填低热阻材料下电缆载流量的变化规律，并通过热路模型和有限元仿真软件分析了回填材料的导热系数与电缆载流量的关系，得到以下结论：

（1）理论分析结果表明，排管内回填低热阻材料能够减小电缆的外部环境热阻，有效提升排管敷设电缆的载流量。

（2）大电流试验结果表明，2×3排管敷设2回路110 kV 630 mm²电缆时，相比于管内无回填的情况，管内回填低热阻材料后电缆载流量可提升25.22%。

（3）有限元仿真结果表明，2×3排管敷设2回路110 kV 630 mm²电缆时，随着回填材料导热系数的不断增大，电缆的载流量不断增加，但增加的速度越来越缓慢，电缆载流量最终趋于稳定。当回填材料的导热系数由1 W/(m·K)增大为7 W/(m·K)时，电缆载流量的提升率为8.99%；当回填材料的导热系数由7 W/(m·K)增大为13 W/(m·K)时，电缆载流量的提升率仅为2.00%。

基金

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中国南方电网有限责任公司科技项目(CDKJXM20172813)

参考文献

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参考文献引证文献

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2022年第55卷第3期

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doi: 10.16790/j.cnki.1009-9239.im.2022.03.012

接收时间：2021-05-08
首发时间：2025-12-22
出版时间：2022-03-20

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收稿日期：2021-05-08

基金

中国南方电网有限责任公司科技项目(CDKJXM20172813)

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¹广东电网有限责任公司中山供电局，广东中山 528400

²广东电网有限责任公司培训与评价中心，广东广州 510000

³华南理工大学电力学院，广东广州 510000

通讯作者:

曾含（1997-），男（汉族），江西丰城人，硕士生，研究方向为电缆载流量及热参数。

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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TxT

试验项目	试验数据	参考方法
热阻系数/(cm·K/W)(初始态)	15～18	GB/T 10297—2015
热阻系数/(cm·K/W)(潮湿态)	30～40
抗压强度/MPa(潮湿态)	2.0～3.0	GB/T 17671—1999
抗压强度/MPa(干燥态)	2.2～3.3
耐火实验	无可燃物	GB/T 22459.7—2019
抗渗实验(长期态)	pH>8	GB/T 50082—2009
抗渗实验(初始态)	pH>13
温度适应性/℃	0～90	—
密度/(g/cm³)	1.55	GB/T 50080—2016

试验项目

试验数据

参考方法

热阻系数/(cm·K/W)(初始态)

15～18

GB/T 10297—2015

热阻系数/(cm·K/W)(潮湿态)

30～40

抗压强度/MPa(潮湿态)

2.0～3.0

GB/T 17671—1999

抗压强度/MPa(干燥态)

2.2～3.3

耐火实验

无可燃物

GB/T 22459.7—2019

抗渗实验(长期态)

pH>8

GB/T 50082—2009

抗渗实验(初始态)

pH>13

温度适应性/℃

0～90

—

密度/(g/cm³)

1.55

GB/T 50080—2016

结构	材料	内径/mm	外径/mm	厚度/mm	热阻率/((m·K)/W)
导体	铜	0	30.3	15.15	2.5×10^-3
导体屏蔽	半导电	30.3	32.9	1.3	3.5
绝缘层	XLPE	32.9	65.9	16.5	3.5
绝缘屏蔽	半导电	65.9	67.9	1.0	3.5
绕包层	阻水带	67.9	70.9	1.5	6.0
气隙层	空气	70.9	74.9	2.0	34.0
金属护套	铝	74.5	88.5	2.0	4.2×10^-3
外护层	PE	88.5	99.5	5.5	3.5

结构

材料

内径/mm

外径/mm

厚度/mm

热阻率/((m·K)/W)

导体

铜

30.3

15.15

2.5×10^-3

导体屏蔽

半导电

30.3

32.9

1.3

3.5

绝缘层

XLPE

32.9

65.9

16.5

3.5

绝缘屏蔽

半导电

65.9

67.9

1.0

3.5

绕包层

阻水带

67.9

70.9

1.5

6.0

气隙层

空气

70.9

74.9

2.0

34.0

金属护套

铝

74.5

88.5

2.0

4.2×10^-3

外护层

88.5

99.5

5.5

3.5

回填材料	电缆编号	负荷电流/A	导体温度/℃	表皮温度/℃
—	1	996.6	90.1	62.2
2	996.8	90.8	63.4
3	998.0	89.2	61.3
4	996.6	88.7	60.8
5	996.8	89.9	62.6
6	998.0	85.1	59.7
低热阻材料	7	1247.6	81.3	51.4
8	1248.2	84.5	56.1
9	1250.4	85.5	56.2
10	1247.6	84.5	53.4
11	1248.2	92.6	57.1
12	1250.4	79.4	52.4

回填材料

电缆编号

负荷电流/A

导体温度/℃

表皮温度/℃

—

996.6

90.1

62.2

996.8

90.8

63.4

998.0

89.2

61.3

996.6

88.7

60.8

996.8

89.9

62.6

998.0

85.1

59.7

低热阻材料

1247.6

81.3

51.4

1248.2

84.5

56.1

1250.4

85.5

56.2

1247.6

84.5

53.4

1248.2

92.6

57.1

1250.4

79.4

52.4

回填材料的导热系数/(W/(m·K))	电缆载流/A	提升率/%
—	971	—
0.1	962	-0.93
0.2	985	1.44
1	1 057	8.86
2	1 092	12.46
3	1 113	14.62
4	1 127	16.07
5	1 137	17.10
6	1 145	17.92
7	1 152	18.64
8	1 157	19.16
9	1 162	19.67
10	1 166	20.08
11	1 169	20.39
12	1 172	20.70
13	1 175	21.01

回填材料的导热系数/(W/(m·K))

电缆载流/A

提升率/%

—

971

—

0.1

962

-0.93

0.2

985

1.44

1 057

8.86

1 092

12.46

1 113

14.62

1 127

16.07

1 137

17.10

1 145

17.92

1 152

18.64

1 157

19.16

1 162

19.67

1 166

20.08

1 169

20.39

1 172

20.70

1 175

21.01