油气藏评价与开发

基本参数	参数值	基本参数	参数值
地层压力/MPa	45	岩石压缩系数/MPa^-1	1.5×10^-5
地层温度/K	373.15	井筒储集系数	1×10^-5
储层有效长度/m	1 800	表皮系数	1×10^-3
储层有效宽度/m	250	Langmuir体积/(m³/kg)	0.004
储层有效厚度/m	30	Langmuir压力/MPa	5
基质渗透率/10^-3μm²	5×10^-5	水平井长度/m	1 500
裂缝渗透率/10^-3μm²	2	压裂段数/段	25
孔隙度	0.05	裂缝半长/m	60
页岩密度/（kg/m³）	2 500	最小井底流压/MPa	5

基本参数	参数值	基本参数	参数值
地层压力/MPa	45	岩石压缩系数/MPa^-1	1.5×10^-5
地层温度/K	373.15	井筒储集系数	1×10^-5
储层有效长度/m	1 800	表皮系数	1×10^-3
储层有效宽度/m	250	Langmuir体积/(m³/kg)	0.004
储层有效厚度/m	30	Langmuir压力/MPa	5
基质渗透率/10^-3μm²	5×10^-5	水平井长度/m	1 500
裂缝渗透率/10^-3μm²	2	压裂段数/段	25
孔隙度	0.05	裂缝半长/m	60
页岩密度/（kg/m³）	2 500	最小井底流压/MPa	5

考虑岩石蠕变的页岩气压裂水平井产能预测模型研究

梁洪彬 1^,2 , 曾黄奔 3 , 戚志林 3 , 刘华 2 , 王妍妍 2 , 李慧琳 4 , 余启奎 5 , 刘爱华 5

油气藏评价与开发 | 油气开发 2026,16(4): 828-836

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油气藏评价与开发 |油气开发 2026 , 16 (4) : 828 -836

考虑岩石蠕变的页岩气压裂水平井产能预测模型研究

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梁洪彬1^,2, 曾黄奔3, 戚志林3, 刘华2, 王妍妍2, 李慧琳4, 余启奎5, 刘爱华5

作者信息

¹　重庆科技大学非常规油气开发研究院，重庆　401331

²　页岩油气富集机理与高效开发全国重点实验室，北京　102206

³　重庆科技大学石油与天然气工程学院，重庆　401331

⁴　中国石油西南油气田分公司重庆气矿，重庆　401331

⁵　中国石化中原油田分公司，河南　濮阳　457001

作者简介:

梁洪彬（1991—），男，博士，副教授，主要从事非常规油气田开发研究工作。地址：重庆市沙坪坝区大学城东路20号，邮政编码：401331。E-mail： 1272958896@qq.com

Production capacity prediction model of shale gas fractured horizontal wells considering rock creep

HONGBIN LIANG1^,2, HUANGBEN ZENG3, ZHILIN QI3, HUA LIU2, YANYAN WANG2, HUILIN LI4, QIKUI YU5, AIHUA LIU5

Affiliations

¹ Chongqing Unconventional Oil and Gas Development Institute, Chongqing University of Science and Technology, Chongqing 401331, China

² National Key Laboratory of Shale Oil and Gas Enrichment Mechanisms and Efficient Development, Beijing 102206, China

³ School of Petroleum and Natural Gas Engineering, Chongqing University of Science and Technology, Chongqing 401331, China

⁴ Chongqing Gas Mine, PetroChina Southwest Oil & Gas Field Company, Chongqing 401331, China

⁵ Sinopec Zhongyuan Oilfield Company, Puyang, Henan 457001, China

出版时间: 2026-07-26 doi: 10.13809/j.cnki.cn32-1825/te.2025148

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关键词

页岩气 / 产能预测 / 蠕变 / 吸附 / 应力敏感

Key words

shale gas / production prediction / creep / adsorption / stress sensitivity

引用本文

梁洪彬, 曾黄奔, 戚志林, 刘华, 王妍妍, 李慧琳, 余启奎, 刘爱华. 考虑岩石蠕变的页岩气压裂水平井产能预测模型研究. 油气藏评价与开发, 2026 , 16 (4) : 828 -836 . DOI: 10.13809/j.cnki.cn32-1825/te.2025148

HONGBIN LIANG, HUANGBEN ZENG, ZHILIN QI, HUA LIU, YANYAN WANG, HUILIN LI, QIKUI YU, AIHUA LIU. Production capacity prediction model of shale gas fractured horizontal wells considering rock creep[J]. Petroleum Reservoir Evaluation and Development, 2026 , 16 (4) : 828 -836 . DOI: 10.13809/j.cnki.cn32-1825/te.2025148

正文

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中国页岩气资源储量丰富，但开发难度大，特别是受储层超低孔、超低渗等地质特征影响，导致页岩气产量初期递减快，气井最终可采储量（Estimated Ultimate Recovery，EUR）低^[1-3]，亟须开展页岩气井产能预测方法研究，明确各因素对气井产能的影响规律。

目前，针对页岩气渗流机理的研究已取得丰硕的成果。页岩气在基质孔内流动时，受微纳米孔道限域效应影响，游离气与孔隙壁面间的碰撞频率更高，同时部分气体以吸附态赋存在孔隙壁面，因此，气体在基质孔内以黏滞流、努森扩散、表面扩散等多种形式进行传质^[4-6]，其中，表面扩散对基质传质能力的影响会随着压力的降低而增大^[7-8]。页岩储层中的天然裂缝和压裂裂缝尺度通常介于微米至毫米级^[9]，故气体在裂缝系统内的渗流机理与常规气藏相近，主要为达西渗流^[10]，但由于页岩气常采用压裂水平井开发^[11]，导致压后气井附近的气体流动更加复杂，需分区描述，如三线性流^[12]、五线性流^[13]。页岩气井EUR预测方法主要有解析法、数值模拟法、经验产量递减法、现代产量递减法、物质平衡法、概率法、机器学习法^[14-18]。其中，解析法因其物理意义明确，可考虑页岩气复杂渗流机理，同时能够表征出产能与地层压力等物理参数间的函数关系，目前应用广泛^[19-22]。

在页岩气产能影响因素分析中，现阶段考虑的影响因素主要分为吸附参数等地质因素和压裂参数等工程因素两大类，但由于评价方法不同，主控因素尚存在认识分歧^[23-26]。近年来，为进一步提高页岩气井EUR，气井生产制度已由放压生产向控压生产转变，并会出现气井“产能反转”现象^[27]，即控压井累积产气量相较于放压井累积产气量呈现出先低后高的变化特征。针对控压生产增产机理，有研究表明可能与应力敏感效应^[28]、岩石蠕变效应有关^[27]，但目前相关理论研究较少，多以现场实践认识为主，特别是岩石蠕变效应对页岩气井产能的影响尚不明确。因此，该研究结合页岩蠕变特征，提出考虑岩石蠕变等复杂作用机理的页岩气压裂水平井产能预测方法，明确岩石蠕变、吸附作用等因素对气井产能的影响规律，揭示页岩气井控压增产机理，为页岩气井开发方案的科学编制提供理论依据。

1　裂缝变形与岩石蠕变

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受支撑剂压实、变形、破碎、嵌入及运移等影响，页岩压裂裂缝常表现出较强的应力敏感性^[29-30]，即裂缝渗透率会随着有效应力的增加而降低，通常采用指数型应力敏感模型进行描述，即：

k f = k f i e x p - η σ i - σ

（1）

式中：k_f为裂缝渗透率，单位10^-3μm²；k_fi为初始裂缝渗透率，单位10^-3μm²；η为应力敏感系数，单位MPa^-1；σ_i为初始应力，单位MPa；σ为当前应力，单位MPa。

将页岩气在裂缝内的流动视为平行板间的流动，则裂缝渗透率可表示为^[31]：

k f = φ f w f 2 12

（2）

式中：φ_f为裂缝孔隙度；w_f为裂缝宽度，单位m。

根据裂缝密度的定义，裂缝孔隙度可表达为^[32]：

φ f = n f w f

（3）

式中：n_f为裂缝密度，单位m^-1。

由式（2）和式（3）可得当前裂缝渗透率与初始裂缝渗透率间的关系为：

k f = w f 3 w f i 3 k f i

（4）

式中：w_fi为初始裂缝宽度，单位m。

根据应变定义，并结合式（1）和式（4）有：

ε f = Δ w f w f i = w f i - w f w f i = 1 - e x p - 13 η σ i - σ

（5）

式中：

ε f

为裂缝应变；

Δ w f

为裂缝变形量，单位m。

对式（5）进行泰勒展开得：

ε f ≈ 13 η σ i - σ

（6）

由式（6）可知，现有的页岩裂缝应力敏感模型主要反映的是裂缝线弹性特征，这与缝内受高强度支撑剂影响有关。然而，页岩作为软岩的一种，还应考虑其黏弹性特征。由岩石力学实验表明^[32]，页岩存在蠕变效应，可分为衰减蠕变、稳态蠕变和加速蠕变3个阶段。由于页岩气开发时地层有效应力是缓慢增大的，且储层上覆岩层压力作用可增大页岩瞬时抗压强度，因此，在气井生产过程中页岩应以稳态蠕变为主，可借助应用广泛的Burgers模型^[33]来综合描述页岩黏弹性特征，即：

σ i = σ 1 = σ 2 ε = ε 1 + ε 2 ε ˙ 1 = σ ˙ 1 / E 1 + σ 1 / η M σ 2 = E 2 ε 2 + η K ε ˙ 2

（7）

式中：σ₁和σ₂分别为Maxwell（马克斯威尔）体和Kelvin（开尔文）体所受应力，单位MPa；ε为总应变；ε₁和ε₂分别为Maxwell体和Kelvin体的应变；

ε ˙ 1

为Maxwell体的应变对时间t的一阶导数，单位s^-1；

ε ˙ 2

为Kelvin体的应变对时间t的一阶导数，单位s^-1；

σ ˙ 1

为Maxwell体所受应力对时间t的一阶导数，单位MPa/s；E₁和E₂分别为Maxwell体和Kelvin体的弹性模量，单位MPa；η_M和η_K分别为Maxwell体和Kelvin体的黏滞系数，单位MPa·s。

求解式（7），并考虑页岩储层蠕变主要受有效应力影响，因此，页岩蠕变效应引起的应变量应为：

ε = 1 E 1 + 1 η M t + 1 E 2 [1 - e x p (- E 2 η K t)] σ i - σ

（8）

2　页岩气压裂水平井产能预测模型

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2.1　页岩基质渗透率模型

假设基质孔为圆管型，则根据应变定义，基质孔发生蠕变效应后的应变量为：

ε = Δ V c V p = V p - V c V p = 1 - π r c 2 L π r o 2 L = 1 - r c 2 r o 2

（9）

发生蠕变效应后的基质孔隙半径为：

r c = r o 1 - ε

（10）

式中：ΔV_c为蠕变效应引起的体积变化量，单位m³；V_c为岩石蠕变后的孔隙体积，单位m³；V_p为岩石初始孔隙体积，单位m³；r_c为岩石蠕变后的孔隙半径，单位m；r_o为页岩吸附前的孔隙半径，单位m；L为岩石孔隙长度，单位m。

由蠕变效应引起的孔隙半径变化率为：

ξ c = r c r o = 1 - ε

（11）

式中：ξ_c为蠕变效应引起的孔隙半径变化率。

蠕变具有时间相关性，使孔径不仅受压力作用，还随时间发生变化，进而增大了解析模型的非线性程度与求解难度。因此，将蠕变引起的孔径随时间的变化近似处理为不同离散时间下的孔径修正系数。

若基质孔壁完全被气体吸附，且满足Langmuir（朗格缪尔）吸附规律，则基质孔隙半径为：

r a o = r o - d C H 4

（12）

式中：r_ao为吸附后的孔隙半径，单位m；

d C H 4

为甲烷分子直径，单位m。

若气体在基质孔内的表面覆盖度为θ，将吸附区域进行面积等效处理，则有：

π r o 2 - π r a o 2 θ = π r o 2 - π r a 2

（13）

其中：

θ = V a V L = p p L + p

（14）

式中：θ为表面覆盖度；r_a为等效孔隙半径，单位m；V_a为页岩气吸附体积，单位m³/t；V_L为Langmuir体积，单位m³/t；p为地层压力，单位MPa；p_L为Langmuir压力，单位MPa。

由式（13）可得：

r a = r o 2 - θ 2 r o - d C H 4 d C H 4

（15）

因此，由吸附效应引起的孔隙半径变化率为：

ξ a = r a r o = 1 - θ 2 - d C H 4 r o d C H 4 r o

（16）

式中：ξ_a为吸附效应引起的孔隙半径变化率。

结合式（11）和式（16）可得综合考虑蠕变效应和吸附效应影响的基质孔隙半径为：

r a c = r o ξ a ξ c

（17）

式中：r_ac为综合考虑吸附效应和蠕变效应影响的基质孔隙半径，单位m。

若页岩外表体积V_b中有n_m根半径为r_o、长度为L的毛管束孔隙，则根据孔隙度定义式可分别获得页岩吸附前后的孔隙度模型分别为：

φ o = V o V b = n m π r o 2 L V b

（18）

φ a c = V a c V b = n m π r a c 2 L V b

（19）

式中：

φ o

为页岩吸附前初始基质孔隙度；

φ a c

为当前基质孔隙度；V_o为页岩吸附前初始基质孔隙体积，单位m³；n_m为基质毛管束根数，单位根；V_ac为当前基质孔隙体积，单位m³；V_b为页岩外表体积，单位m³。

由式（18）和式（19）可得：

φ a c = r a c 2 r o 2 φ o

（20）

根据Kozeny-Carman（高才尼-卡尔曼）模型，并考虑基质微纳米孔隙对气体流动的影响^[34]，基质渗透率可表示为：

k m = F φ a c r a c 2 8 τ 2 = F φ o r a c 4 8 τ 2 r o 2 = F ξ a 4 ξ c 4 φ o r o 2 8 τ 2 = F ξ a 4 ξ c 4 k m i

（21）

其中：

k m i = φ o r o 2 8 τ 2

（22）

F = 1 + D K n a 3 π μ g 2 r a c 2 p 2 α - 1

（23）

D K n a = 1 - θ D K n + θ D s

（24）

式中：k_m为基质渗透率，单位10^-3 μm²；k_mi为初始基质渗透率，单位10^-3 μm²；F为孔道内滑移速度的无量纲校正系数；τ为迂曲度；μ_g为气体黏度，单位mPa·s；α为稀薄效应系数；D_Kn为努森扩散系数，单位m²/s；

D K n a

为吸附作用影响下努森扩散系数，单位m²/s；D_s为表面扩散系数，单位m²/s。

2.2　页岩裂缝渗透率模型

吴建发等^[30]通过对川南地区龙马溪组页岩开展页岩压裂裂缝应力敏感性实验测试发现，相同有效应力变化范围下，有效应力加载幅度越大，后期对渗透率的伤害越显著（图1a）。采用指数型应力敏感模型式（1）对实验数据进行拟合，并进一步绘制应力敏感系数与有效应力加载幅度间的关系图发现，应力敏感系数随有效应力加载幅度呈线性关系（图1b）。

因此，页岩裂缝渗透率模型可表示为：

k f = k f i e x p - m σ e f f p i - p

（25）

式中：p_i为初始地层压力，单位MPa；σ_eff为有效应力加载幅度，单位MPa；m为单位有效应力加载幅度下应力敏感系数的变化，单位MPa^-2。

2.3　页岩气产能预测模型

页岩储层经水力压裂后可将储层分为压裂裂缝区、改造区和未改造区。当把压裂裂缝间的区域均视为诱导裂缝影响区时，页岩气符合三线性流特征；若只将压裂裂缝附近区域视为诱导裂缝影响区，则页岩气符合五线性流特征。相较之下，五线性流更符合页岩储层的实际压裂特征，其中1区为存在诱导裂缝的未压裂区，2、3、4区为不存在诱导裂缝的未压裂区^[35]，其气体流动方向如图2所示。

考虑到该研究涉及的非线性问题更复杂，包括与压力相关的吸附、应力敏感等机理，以及与时间相关的蠕变效应。因此，采用显式求解思路来简化问题的复杂程度，即如果五线性流方程的基本形式保持不变，则模型的无因次定义和通解不变，然后将每一离散时间节点下的压力、时间代入相应的机理模型中，算出相应的孔隙度、渗透率等物性参数值后带回通解，最终完成求解。基于五线性流模型建立在Laplace（拉普拉斯）空间考虑井筒储存和表皮效应的页岩气压裂水平井井底压力解为^[35]：

m ¯ w D S c, C D = s m ¯ w D + S c s 1 + C D s s m ¯ w D + S c

（26）

其中，

m ¯ w D

为Laplace空间中无因次井底压力，表达式为：

m ¯ w D = π F C D s α f t a n h α f

（27）

模型中包含的参数表达式总结如下：

α f = s η f 1 - 2 β f F C D

（28）

β f = α 1 t a n h α 1 w D / 2 - y 1 D + α 0 α 0 t a n h α 1 w D / 2 - y 1 D + 1

（29）

α 0 = - k m 2 b 2 α 2 k m 1 b 1 α 1 t a n h α 2 y e D - y 1 D

（30）

α 1 = k m 3 b 3 k m 1 b 1 β 1 + f 1 s

（31）

α 2 = k m 4 b 4 k m 2 b 2 β 2 + f 2 s

（32）

β 1 = f 3 s t a n h f 3 s x e D - 1

（33）

β 2 = f 4 s t a n h f 4 s x e D - 1

（34）

f 4 s = s a 4 η 41 b 4

（35）

f 3 s = s a 3 η 31 b 3

（36）

f 2 s = s a 2 η 21 b 2

（37）

f 1 s = s a 1 b 1

（38）

式中：

m ¯ w D

为无因次井底拟压力；S_c为表皮系数；C_D为无因次井筒储存系数；s为Laplace算子；F_CD为无因次裂缝导流能力；η_f1、η₂₁、η₃₁、η₄₁分别为压裂裂缝区、基质2区、3区、4区的无因次导压系数；a₁、a₂、a₃、a₄分别为基质1区、2区、3区和4区的无因次气体吸附系数；b₁、b₂、b₃、b₄分别为基质1区、2区、3区和4区的无因次视渗透率系数；k_m1、k_m2、k_m3、k_m4分别为基质1区、2区、3区和4区的渗透率，单位10^-3μm²；w_D为无因次压裂裂缝缝宽；x_eD为单井控制范围的储层无因次半宽，单位m；y_eD为相邻2条压裂裂缝间距之半的无因次距离；y_1D为1区沿y方向的无因次距离；α₀、α₁、α₂、α_f、β₁、β₂、β_f、f₁（s）、f₂（s）、f₃（s）、f₄（s）均为中间参数量。

页岩气压裂水平井五线性流模型通常求解到真实空间下的无因次压力解后，主要采用压力响应特征曲线进行生产动态分析。在采用Stehfest（施特费斯特）数值反演方法^[36]将Laplace空间中的解转换到真实空间解的基础之上，进一步结合气体物性特征以及数值分析方法，将无因次解转换为有因次解。同时，引入蠕变效应和应力敏感效应分别对基质渗透率和裂缝渗透率进行修正，即结合产能试算法与页岩气物质平衡方程^[37]，采用牛顿迭代法求解时间节点的地层压力，进而根据式（21）和式（25）分别计算基质和裂缝的渗透率。通过编程完成页岩气压裂水平井产能计算，相应的计算流程如图3所示。

3　模型验证与分析

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3.1　模型验证

选取四川盆地某区块页岩气井实际生产动态数据，采用建立的页岩气产能预测模型，根据气井实际产量计算井底流压，结果表明，井底流压整体拟合率为81.82%。结合图4可知，该井受实际工况影响，产气量呈现多段式变化。因此，以生产第205天为节点将生产数据划分为前后两段，则井底流压拟合误差分别为27.18%和9.04%，且模型对后半段井底流压的变化规律拟合较好。产量多段式变化实质上是由于受工程影响而导致储层物性发生了改变，而解析法仅能采用一套储层物性数据计算，因此应以代表当前储层物性的后一段数据进行分析。综上所述，该研究建立的页岩气产能预测模型是可靠的。

3.2　模型分析

根据表1中的物性参数，结合该研究建立的页岩气压裂水平井产能预测模型，进一步开展不同因素对页岩气井产能的影响规律分析。

3.2.1　吸附作用

通过计算对比考虑和忽略吸附作用这两种情况可知，吸附作用对页岩气井产能的影响程度将随着生产时间的增加而增大，若忽略吸附作用的影响，则EUR将被低估5.95%（图5）。在气井投产初期，吸附作用影响并不显著，主要以采出裂缝内游离气为主；随着裂缝周边基质内的压力不断下降，吸附气开始解吸，当气井进入中后期生产，吸附作用对气井产能的影响程度将进一步增大。因此，忽略吸附作用将会低估气井中后期产能。

3.2.2　蠕变效应

通过计算对比忽略蠕变量、分别考虑5%蠕变及10%蠕变量这三种情况下的页岩气井产能可知，尽管页岩储层开发过程中主要发生的是稳态蠕变，即蠕变量通常不大，但蠕变效应在早期便已对气井产能产生显著影响，且蠕变量越大，气井EUR越低（图6）。如当10%蠕变量被忽略时，EUR将被高估4.31%。因此，页岩蠕变对气井产能的影响不可忽略。

3.2.3　微纳米尺度效应

通过计算对比考虑和忽略微纳米尺度效应这两种情况可知，尺度效应对气井产能的影响程度会随着生产时间的增加而增大（图7）。若忽略微纳米尺度效应影响，则EUR将被低估10.65%，即忽略尺度效应影响将低估气井后期产能。这是由于页岩基质富含微纳米孔，受表面扩散等限域空间内气固作用的综合影响，气体在小孔道低压区的流动能力增强。因此，微纳米尺度效应影响应被充分考虑。

3.2.4　应力敏感效应

通过计算不同应力敏感强度下的气井生产动态可知，当应力敏感系数从0.08 MPa^-1降至0.04 MPa^-1时，气井EUR可提升12.92%，即应力敏感效应对气井产能影响显著（图8）。因此，气井在生产过程中应充分考虑产能大小与应力敏感效应间的关系，即在确保一定经济效益下，需通过合理配产来保护储层，降低应力敏感效应的影响。

3.2.5　生产制度

由图9可知，尽管在页岩气井生产初期，放压生产产能高于控压生产，但随着开发时间的增加，控压生产产能在气井生产中后期显著高于放压生产，提高了页岩气井的EUR，并且控压3次气井的最终可采储量优于控压2次气井。这是由于控压生产降低了应力敏感效应的不利影响，保障了气井中长期更加有效的生产。

4　结论

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1）页岩作为软岩的一种具有流变特征，在气井生产过程中可发生稳态蠕变，因此，采用Burgers模型对页岩黏弹性特征下的蠕变过程进行了描述。结合应变定义，进一步提出了考虑蠕变效应的基质孔径、孔隙度和渗透率的表征方法。

2）根据页岩气压裂水平井储层内气体的流动特征，建立了考虑岩石蠕变等复杂作用机理的页岩气压裂水平井产能预测模型及相应的产能计算流程。计算结果表明：忽略吸附作用、微纳米尺度效应将低估气井产能，而忽略岩石蠕变效应、应力敏感效应则会高估气井产能。

3）页岩气井采用控压生产要优于放压生产。控压生产尽管初期产能较低，但中后期产能会更高，其增产本质是降低了应力敏感效应带来的不利影响，保障气井中长期稳产增产。

参考文献

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文献

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2026年第16卷第4期

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文章信息

doi: 10.13809/j.cnki.cn32-1825/te.2025148

接收时间：2025-08-18
首发时间：2026-10-30
出版时间：2026-07-26

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作者

出版历史

收稿日期：2025-08-18

基金

作者信息

¹　重庆科技大学非常规油气开发研究院，重庆　401331

²　页岩油气富集机理与高效开发全国重点实验室，北京　102206

³　重庆科技大学石油与天然气工程学院，重庆　401331

⁴　中国石油西南油气田分公司重庆气矿，重庆　401331

⁵　中国石化中原油田分公司，河南　濮阳　457001

参考文献

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https://castjournals.cast.org.cn/joweb/yqcpjykf/CN/10.13809/j.cnki.cn32-1825/te.2025148

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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