实验力学

岩样编号	深度/m	长度/mm	直径/mm	质量/g	密度/(g/cm³)
1	7108.41	49.68	24.64	62.59	2.64
2	7204.34	50.70	24.56	64.36	2.68
3	7267.12	49.48	24.84	63.41	2.65
4	7263.68	49.90	24.72	63.94	2.67
5	7238.33	49.82	24.64	64.22	2.79

岩样编号	深度/m	长度/mm	直径/mm	质量/g	密度/(g/cm³)
1	7108.41	49.68	24.64	62.59	2.64
2	7204.34	50.70	24.56	64.36	2.68
3	7267.12	49.48	24.84	63.41	2.65
4	7263.68	49.90	24.72	63.94	2.67
5	7238.33	49.82	24.64	64.22	2.79

岩样编号	围压/MPa	峰值应力/MPa	弹性模量/GPa	泊松比
1	0	95.22	34.18	0.213
2	10	205.77	54.22	0.321
3	30	278.90	56.89	0.322
4	50	378.72	59.68	0.274
5	70	443.63	58.90	0.358

岩样编号	围压/MPa	峰值应力/MPa	弹性模量/GPa	泊松比
1	0	95.22	34.18	0.213
2	10	205.77	54.22	0.321
3	30	278.90	56.89	0.322
4	50	378.72	59.68	0.274
5	70	443.63	58.90	0.358

岩样编号	最小主应力σ₃/MPa	偏应力(σ₁－σ₃)/MPa	最大主应力σ₁/MPa	黏聚力c/MPa	内摩擦角φ/(°)
1	0	95.22	95.22	40	38.58
2	10	195.77	205.77
3	30	248.90	278.90
4	50	328.72	378.72
5	70	373.63	443.63

岩样编号	最小主应力σ₃/MPa	偏应力(σ₁－σ₃)/MPa	最大主应力σ₁/MPa	黏聚力c/MPa	内摩擦角φ/(°)
1	0	95.22	95.22	40	38.58
2	10	195.77	205.77
3	30	248.90	278.90
4	50	328.72	378.72
5	70	373.63	443.63

岩样	深度/m	长度/mm	直径/mm	密度/(g/cm³)
1	7200.59	51.05	24.50	2.61
2	7263.68	50.93	24.46	2.73

岩样	深度/m	长度/mm	直径/mm	密度/(g/cm³)
1	7200.59	51.05	24.50	2.61
2	7263.68	50.93	24.46	2.73

围压/MPa	渗透率(×10^－17)/m²
5	81.37	75.34
10	55.73	54.40
20	27.75	21.30
30	12.10	10.04
40	9.80	8.24
50	9.65	8.15
60	9.54	8.08
70	9.48	8.03
80	9.45	7.96

围压/MPa	渗透率(×10^－17)/m²
5	81.37	75.34
10	55.73	54.40
20	27.75	21.30
30	12.10	10.04
40	9.80	8.24
50	9.65	8.15
60	9.54	8.08
70	9.48	8.03
80	9.45	7.96

深度/m	Kaiser点应力值/MPa	最大水平主应力/MPa	最小水平主应力/MPa	垂向应力/MPa
7265.73	101.60	122.14	86.82	108.89	186.14	150.82	172.89

深度/m	Kaiser点应力值/MPa	最大水平主应力/MPa	最小水平主应力/MPa	垂向应力/MPa
7265.73	101.60	122.14	86.82	108.89	186.14	150.82	172.89

塔里木盆地富满地区深层碳酸盐岩储层岩石力学特性实验研究

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刘永福 ¹^,²^,³ , 张承泽 ¹^,²^,³ , 袁晓满 ¹^,²^,³ , 孙冲 ¹^,²^,³ , 李静 ⁴ , 裴晨阳 ⁴ , 吴明扬 ⁴

实验力学 | 2025,40(4): 493-505

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实验力学 | 2025, 40(4): 493-505

塔里木盆地富满地区深层碳酸盐岩储层岩石力学特性实验研究

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刘永福¹^,²^,³, 张承泽¹^,²^,³, 袁晓满¹^,²^,³, 孙冲¹^,²^,³, 李静⁴, 裴晨阳⁴, 吴明扬⁴

作者信息

^1.中国石油天然气股份有限公司塔里木油田公司，新疆库尔勒 841000

^2.中国石油天然气集团有限公司超深层复杂油气藏勘探开发技术研发中心，新疆库尔勒 841000

^3.新疆维吾尔自治区超深层复杂油气藏勘探开发工程研究中心，新疆库尔勒 841000

^4.中国石油大学（华东）深层油气全国重点实验室，山东青岛 266580

通讯作者:

李静（1967－），女，教授，博士生导师。主要从事地质力学方面的教学与研究工作。Email：lijing0681@163.com

Experimental study on rock mechanical properties of deep carbonate reservoirs in the Fuman area of Tarim Basin

Yongfu LIU¹^,²^,³, Chengze ZHANG¹^,²^,³, Xiaoman YUAN¹^,²^,³, Chong SUN¹^,²^,³, Jing LI⁴, Chenyang PEI⁴, Mingyang WU⁴

Affiliations

^1.Tarim Oilfield Company, PetroChina, Korla 841000, Xinjiang, China

^2.R&D Center for Ultra-Deep Complex Reservoir Exploration and Development, CNPC, Korla 841000, Xinjiang, China

^3.Engineering Research Center for Ultra-deep Complex Reservoir Exploration and Development, Xinjiang Uygur Autonomous Region, Korla 841000, Xinjiang, China

^4.State Key Laboratory of Deep Oil and Gas, China University of Petroleum (East China), Qingdao 266580, Shandong, China

出版时间: 2025-08-01 doi: 10.7520/1001-4888-24-122

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摘要

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缝洞型碳酸盐岩储层孔隙度、渗透率、弹性模量等岩石物理力学参数是影响油气开采效果的关键因素，为此，本文以塔里木盆地富满地区奥陶系缝洞型碳酸盐岩储层为研究对象，通过单轴、三轴压缩实验、声发射实验和应力敏感性实验等，系统研究了储层岩石力学参数以明确原位条件下的储层受力状态。结果表明：1）随着围压的增加，岩石的抗压强度和弹性模量逐渐增大，岩石从脆性转变为塑性，表现出应变硬化特性。2）碳酸盐岩储层渗透率随着围压的增大而逐渐降低，且在围压30 MPa以下变化显著。3）研究区最大水平主应力为186.14 MPa，最小水平主应力为150.82 MPa，垂向应力为172.89 MPa，表现出走滑断层应力特征。本文研究结果可为深层缝洞型碳酸盐岩储层高效勘探开发提供技术支撑。

关键词

岩石力学 / 塔里木盆地 / 缝洞型 / 深层碳酸盐岩储层

Abstract

收起

Rock physico-mechanical parameters, such as porosity, permeability, and elastic modulus of fractured-vuggy carbonate reservoirs, are key factors affecting oil and gas extraction efficiency. Consequently, this paper examined the Ordovician fractured-vuggy type carbonate reservoir in the Fuman area of the Tarim Basin, and systematically studied the mechanical parameters of the reservoir rock through uniaxial and triaxial compression experiments, acoustic emission experiments, and stress sensitivity experiments to elucidate the stress state of the reservoir under in-situ conditions. The results indicate that: 1) as the confining pressure increases, the compressive strength and elastic modulus of the rock progressively increase, transitioning the rock from brittle to plastic and exhibiting strain hardening characteristics. 2) the permeability of the carbonate reservoir gradually decreases with increasing confining pressure, with significant changes observed below 30 MPa. 3) the maximum horizontal principal stress in the study area is 186.14 MPa, the minimum horizontal principal stress is 150.82 MPa, and the vertical stress is 172.89 MPa, reflecting the stress characteristics of a strike-slip fault. The results of this study can provide technical support for the efficient exploration and development of fractured-vuggy carbonate reservoirs.

Key words

rock mechanics / Tarim Basin / fractured-vuggy / deep carbonate reservoirs

引用本文

刘永福, 张承泽, 袁晓满, 孙冲, 李静, 裴晨阳, 吴明扬. 塔里木盆地富满地区深层碳酸盐岩储层岩石力学特性实验研究. 实验力学, 2025 , 40 (4) : 493 -505 . DOI: 10.7520/1001-4888-24-122

Yongfu LIU, Chengze ZHANG, Xiaoman YUAN, Chong SUN, Jing LI, Chenyang PEI, Mingyang WU. Experimental study on rock mechanical properties of deep carbonate reservoirs in the Fuman area of Tarim Basin[J]. Journal of Experimental Mechanics, 2025 , 40 (4) : 493 -505 . DOI: 10.7520/1001-4888-24-122

正文

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0 引言

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随着油气勘探的不断深入，其开发的重点逐渐由常规向非常规、浅层向深层油气藏转变^[1－4]。深层缝洞型碳酸盐岩油气作为一种重要的非常规油气资源，已成为油气增储上产的重要新领域^[5－8]。为此，国内外诸多学者开展了相关研究。GEIGER等^[9]、MENG等^[10]基于室内实验，在研究碳酸盐岩不同矿物组成、颗粒大小及胶结结构对深层碎屑岩力学性能影响的基础上，探讨了单轴压缩强度和变形破坏特性。潘林华等^[11]对塔河碳酸盐岩开展不同围压、孔隙压力条件下的三轴压缩实验，得到了其破坏方式主要为脆性破坏、塑性破坏、延性破坏的结论。周汉国等^[12]基于油田测井资料及岩石力学实验，根据第三强度理论研究了深层碳酸盐岩围岩应力分布状态。姚军等^[13]根据深层油气藏开发中的关键力学问题，开展了深层油气藏开采中的关键力学问题研究。HOSA等^[14]对巴西桑托斯盆地的成岩和沉积过程进行研究，得到了岩石孔隙度、渗透率等关键岩石力学特性。张晓悟等^[15]通过不同温度下石灰岩三轴压缩实验，建立了岩石破坏形式和损伤评价指标。张程^[16]根据塔中Ⅱ区碳酸盐岩岩样孔隙度、渗透率等岩石力学特性，分析了碳酸盐岩断控缝洞型油气藏油层的物理特征。李新勇等^[17]针对缝洞型碳酸盐岩储层提出了“缝洞沟通系数”的概念，并建立了人造岩样符合缝洞型碳酸盐岩压裂特征的评价标准。MEHRGINI等^[18]通过不同温度下的单轴、三轴压缩实验，得到了抗压强度、杨氏模量、泊松比、摩擦角等岩石力学特性随温度变化的特征。PARISA等^[19]通过测定碳酸盐岩不同类型裂缝的渗透率、孔隙度，对碳酸盐岩储层可压性进行了研究。王燚钊等^[20]、YANG等^[21]通过开展碳酸盐岩真三轴酸压物理模拟实验，研究了裂缝型和缝洞型碳酸盐岩酸压后缝面粗糙程度、表面形态及压裂缝扩展规律。HOSA等^[22]通过岩石物理实验、历史拟合等方法，发现成岩事件的顺序对碳酸盐岩储层的孔隙度和渗透率有显著影响。KORNEVA等^[23]通过岩石力学特性实验研究了白云石化对碳酸盐岩的岩石物理性质和裂缝分布的影响。

尽管已经取得了不少成果，但由于塔里木盆地富满油田缝洞型碳酸盐岩储层埋藏深、地质环境复杂、非均质性极强^[24－26]，岩石力学特性不明，因此，本文将通过岩石力学特性实验、应力敏感性实验和储层地应力测试实验，系统开展塔里木盆地富满地区深层缝洞型碳酸盐岩储层岩石力学特性研究，以期为深层缝洞型碳酸盐岩油气高效勘探开发提供技术支撑。

1 储层岩石力学特性实验

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1.1 研究区概况

研究区富满油田跃满区块位于新疆维吾尔自治区塔里木盆地“三隆四坳”7个一级构造单元中北部坳陷与塔北隆起之间的过渡部位，其中奥陶系一间房组和鹰山组为主要勘探开发目的层位，其碳酸岩储层岩性主要为灰岩，且易溶性矿物成分较多。由于构造断裂及易溶矿物溶蚀作用，造成研究区孔洞缝发育，形成大规模缝洞型碳酸盐岩储层，勘探开发潜力巨大。

1.2 实验材料及制备

实验岩样取自跃满区块一间房组7265 m处，根据国家标准《天然石材试验方法第12部分：静态弹性模数的测定》（GB/T 9966.12－2021）将岩样切割成直径为25 mm、高度为50 mm的圆柱体（图1），实验前将岩样进行清洁和干燥处理。试样的直径、长度、质量等基本物理参数见表1。

1.3 实验仪器

本文三轴压缩实验使用的仪器是美国GCTS（Geotechnical Consulting and Testing Systems）公司生产的RTR-2000高温高压岩石三轴仪，在仪器应力控制模式下进行加载，轴向加载速率为100 N/s，围压加载速率为5 MPa/min。

1.4 实验结果分析

岩样编号如图1所示。对1~5号岩样分别施加0 MPa、10 MPa、30 MPa、50 MPa、70 MPa的围压，同时采用0.002 mm/s的加速速率来施加轴向压力，直至岩样发生破裂。

1）岩石压缩应力-应变特性分析

1~5号岩样在不同围压下岩石的应力-应变曲线如图2所示，由图可以看出，不同围压下岩石应力-应变曲线存在相同之处，1~5号岩样在轴向荷载作用下，应力-应变曲线均经历压密阶段（OA）、弹性阶段（AB）及塑性变形阶段（BC），不同之处在于1~4号岩样在经历塑性变形阶段到达峰值强度后，应力-应变曲线开始下降，岩石开始发生破坏，而5号岩样在到达峰值强度后应力-应变曲线下降幅度不显著。

从图2（f）可以看出，峰值强度对应的轴向应变随着围压的增加而逐渐增大，峰后应力-应变曲线的斜率则逐步减小。岩石表现出从脆性向塑性转变的趋势，其应变软化特性逐渐减弱，塑性特征不断增强。随着围压的增大，试样的破坏模式由脆性逐渐过渡至脆-塑性破坏，最终表现为塑性破坏。在三轴压缩实验后，1~4号岩样出现了明显的破裂面，5号岩样未出现明显破裂面，而是表现出鼓胀现象（图3）。

通过式（1）、式（2）计算得到1~5号岩样在不同围压下的弹性模量、泊松比及抗压强度等力学参数（表2），根据表2中每组岩样的抗压强度和弹性模量绘制了5组岩样随围压变化的曲线，如图4所示。

(1)

(2)

式中：E为弹性模量；σ_ea为弹性阶段的轴向应力；ε_ea为弹性阶段的轴向应变；ν为泊松比；ε_er为弹性阶段的径向应变。

由图4可以看出，随着围压的增大，岩石峰值强度逐渐增大，这是因为围压的存在阻碍了岩样中微孔和裂隙的扩展，围压越大，阻力越大，从而令试样破坏所需要的应力越大；岩样的弹性模量随着围压的增大，总体上呈现上升的趋势。

2）岩石莫尔应力圆分析

根据库仑强度准则，岩石的抗剪强度由黏聚力c和内摩擦角φ决定，其强度包络线为直线，即

(3)

式中：σ_t和σ_n分别为破坏面上的切向和法向应力；c为岩石的黏聚力；φ为岩石的内摩擦角。

根据图5中的几何关系（图中a为线性回归分析的中间参数），由式（3）可得出

(4)

式中：σ₁为最大主应力；σ₃为最小主应力；σ_f为临界应力。

黏聚力c和内摩擦角φ是衡量岩石强度的参数指标，可通过在几个不同围压下的抗压强度实验结果，借助最小二乘法回归分析获得，故将莫尔-库仑破坏准则改写为

(5)

式中：

；

。

将不同围压的强度实验数据结果绘制到σ₁-σ₃平面上，用线性最小二乘法进行线性回归分析，确定参数a、b，由式（6）、式（7）计算出内聚力c和内摩擦角φ。

(6)

(7)

通过线性回归分析得到岩样的黏聚力c为40 MPa，内摩擦角φ为38.58°，见表3，不同围压条件下跃满工区一间房组岩石莫尔应力圆如图6所示。从图6可以看出随着围压的增加，岩样莫尔应力圆逐渐向坐标轴正向移动，表明围压越大，岩样破坏所需要的轴向应力越大。

2 储层岩石应力敏感性实验

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2.1 实验原理

法国著名工程师DARCY于1856年通过垂向砂体渗流实验发现，流体流量与横截面积和水力坡度的乘积成正比，基于此，DARCY提出了著名的达西定律，而后人对达西定律进行了一定的修正，将水力坡度替换成了压力梯度，即现今常用的达西定律^[19]：

(8)

式中：Q为某横截面上的流体流量；k为岩石的渗透率；A为岩石的横截面面积；μ为流体的黏度；L为岩石的长度；ΔP为进出口端的压力梯度。

达西定律适用于岩石、混凝土等多孔介质材料，由于材料内部结构存在差异，渗透率k也不相同，因此式（8）可写为

(9)

根据气体的状态方程（式（10））、波义耳定律（式（11））及流体流动方程（式（12）），可以将达西定律方程（式（9））改写为基于本文实验的渗透率计算公式（式（13））。

(10)

式中：P为气体压强；V为气体体积；n为气体的摩尔量；T为温度；R为摩尔气体常数。

(11)

式中：P₁为入口流体压强；P₂为出口流体压强；V₁为入口流体体积；V₂为出口流体体积。

(12)

式中：ρ为流体密度；u为流体速度矢量；t为时间。

(13)

式中：Q₀为气体出口端流量；P₀为标准大气压强；L为岩样长度。

2.2 实验仪器

实验采用岩石渗透率测定仪，该测定仪主要包括气体压力加载系统、岩石围压加载系统及渗透率高精度测定系统，其围压泵和回压泵最大可加载至90 MPa，压力精度为0.01 MPa。

2.3 试样制备及实验方案

渗透率应力敏感性测试岩样取自跃满区块一间房组碳酸盐岩储层，将岩样制备成直径为25 mm、高度为50 mm的圆柱体试样（图7），在实验前需进行彻底的清洁和干燥处理。在渗透率测试前将岩石试样放置在烘干箱中干燥24 h，烘干箱的温度设置为60℃，烘干后将岩样封存在密封袋中，以防止岩样中存在束缚水影响渗透率的测试，岩样的具体物理参数见表4。

应力敏感性测试岩样1、岩样2如图7所示。氮气作为一种惰性气体，其化学性质稳定，相比其他实验气体更容易进入细微孔隙而不易被吸附，从而能使渗透率实验得到更准确的结果，故本文采用氮气作为渗流气体测量不同围压条件下的渗流率，以探究不同围压下的碳酸盐岩渗流机理。对岩样1、岩样2依次增加围压测试其渗透率，围压设置为5 MPa、10 MPa、20 MPa、30 MPa、40 MPa、50 MPa、60 MPa、70 MPa、80 MPa。

2.4 实验结果及分析

岩样1和岩样2在不同围压条件下的渗透率见表5，渗透率随围压的变化关系如图8所示。从图8可以看出，在围压从5 MPa增加至30 MPa的过程中，渗透率降低较为明显。当围压超过30 MPa后，随着围压的增大，渗透率下降幅度变缓。造成该现象的主要原因是随着岩样围压的逐渐增大，作用在岩石骨架上的应力也在逐渐增大，岩样内部的微裂缝和孔隙逐渐闭合，从而导致岩样渗透率逐渐减小。

3 储层地应力实验测试

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3.1 声发射基本原理

当地下岩石从原位取出时，由于应力得到释放，岩石内部裂缝开始扩展，同时会产生强烈的声发射信号（图9），因此岩石从不产生或产生较弱的声发射信号到产生强烈声发射信号的转折点为Kaiser效应点，其所对应的应力值即为岩石在原位下的真实地应力值^[27－28]。

3.2 试样制备及实验仪器

1）岩样制备

本文声发射实验岩样取自跃满区块7265 m处，首先在全直径岩样上沿垂直方向钻取1块岩样，并在水平方向每隔45°钻取1块岩样，共钻取3块岩样^[29]（图10（a））。然后，将岩样加工成直径为25 mm、高度为50 mm的圆柱体试件，两端磨平，共制备4块圆柱体试样（图10（b））。

2）实验仪器

由于测试岩样埋藏深度较大，基于单轴压缩进行声发射实验测得的Kaiser效应点对应的应力值，并不是岩石原位条件下的真实应力，故需要采用三轴压缩实验系统测试岩样的声发射信号，以得到真实的地应力值。该三轴压缩实验系统带宽为0.5 kHz~2.4 MHz，有8个可选参数通道，每个通道有18位AD/C转换器，信号转换速度为每秒8000个，可同步检测三轴压缩实验过程中的声发射信号（图11）。

3.3 实验结果及分析

采用声发射采集系统同步监测了4组岩样三轴压缩下的声发射信号，如图12所示，由图可以看出，时序曲线有多个Kaiser效应点。为了能更加准确地判断应力大小所对应的Kaiser效应点，本文根据塔里木油田水力压裂测试的最大水平主应力、最小水平主应力的估算值，对4组岩样声发射所对应的Kaiser效应点进行分析，标定出最符合的Kaiser效应点如图12（a）所示。

根据岩样三向主应力实验测试结果，基于式（14）求解得出地应力结果见表6，最大水平主应力为186.14 MPa，最小水平主应力为150.82 MPa，垂向应力为172.89 MPa。最大水平主应力明显大于垂向应力，同时垂向应力明显大于最小水平主应力，这种应力状态具有走滑断层的应力特征。

(14)

式中：σ_H为最大水平主应力；σ_h为最小水平主应力；σ_v为垂向应力；σ_x为x方向正应力；σ_y为y方向正应力；τ_xy为xy平面切应力；θ为水平最大主应力与x方向的夹角。

4 结论

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1）通过单轴、三轴压缩实验发现，研究区碳酸盐岩的弹性模量为34.18 GPa~58.90 GPa，泊松比为0.213~0.358，抗压强度为95.22 MPa~443.63 MPa，黏聚力为40 MPa，内摩擦角为38.58°。随着围压的逐渐增大，抗压强度和弹性模量逐渐增大，抗压强度所对应的轴向应变也随之增大。此外，随着围压的增大，峰后应力-应变曲线斜率逐渐减小，岩石从脆性转为塑性，岩石应变软化特性逐渐减弱，塑性特征不断增强，试样从脆性破坏逐渐过渡到脆-塑性和塑性破坏。

2）研究区碳酸盐岩的渗透率随着围压的增大而逐渐降低，在围压从5 MPa增加至30 MPa过程中，岩石渗透率下降幅度较为显著，当围压大于30 MPa时渗透率变化幅度变缓并逐渐趋于平稳。

3）通过声发射实验和水力压裂测试可推断出研究区域的应力状态。具体来说，研究区的最大水平主应力为186.14 MPa，最小水平主应力为150.82 MPa，而垂向应力为172.89 MPa，呈现出最大水平主应力>垂向应力>最小水平主应力的走滑断层应力特征。

基金

收起

国家自然科学基金项目(42472195)
中国石油塔里木油田公司揭榜挂帅项目(671023060003)
中国石油天然气集团有限公司科技项目(2023ZZ16YJ02; 2023ZZ16YJ04)

参考文献

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文献

收起

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排序方式：

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2025年第40卷第4期

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文章信息

doi: 10.7520/1001-4888-24-122

接收时间：2024-08-11
首发时间：2026-03-27
出版时间：2025-08-01

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作者

出版历史

收稿日期：2024-08-11
修回日期：2024-11-22

基金

国家自然科学基金项目(42472195)

中国石油塔里木油田公司揭榜挂帅项目(671023060003)

中国石油天然气集团有限公司科技项目(2023ZZ16YJ02; 2023ZZ16YJ04)

作者信息

^1.中国石油天然气股份有限公司塔里木油田公司，新疆库尔勒 841000

^2.中国石油天然气集团有限公司超深层复杂油气藏勘探开发技术研发中心，新疆库尔勒 841000

^3.新疆维吾尔自治区超深层复杂油气藏勘探开发工程研究中心，新疆库尔勒 841000

^4.中国石油大学（华东）深层油气全国重点实验室，山东青岛 266580

通讯作者:

李静（1967－），女，教授，博士生导师。主要从事地质力学方面的教学与研究工作。Email：lijing0681@163.com

参考文献

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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TxT

岩样编号	深度/m	长度/mm	直径/mm	质量/g	密度/(g/cm³)
1	7108.41	49.68	24.64	62.59	2.64
2	7204.34	50.70	24.56	64.36	2.68
3	7267.12	49.48	24.84	63.41	2.65
4	7263.68	49.90	24.72	63.94	2.67
5	7238.33	49.82	24.64	64.22	2.79

岩样编号

深度/m

长度/mm

直径/mm

质量/g

密度/(g/cm³)

7108.41

49.68

24.64

62.59

2.64

7204.34

50.70

24.56

64.36

2.68

7267.12

49.48

24.84

63.41

2.65

7263.68

49.90

24.72

63.94

2.67

7238.33

49.82

24.64

64.22

2.79

岩样编号	围压/MPa	峰值应力/MPa	弹性模量/GPa	泊松比
1	0	95.22	34.18	0.213
2	10	205.77	54.22	0.321
3	30	278.90	56.89	0.322
4	50	378.72	59.68	0.274
5	70	443.63	58.90	0.358

岩样编号

围压/MPa

峰值应力/MPa

弹性模量/GPa

泊松比

95.22

34.18

0.213

205.77

54.22

0.321

278.90

56.89

0.322

378.72

59.68

0.274

443.63

58.90

0.358

岩样编号	最小主应力σ₃/MPa	偏应力(σ₁－σ₃)/MPa	最大主应力σ₁/MPa	黏聚力c/MPa	内摩擦角φ/(°)
1	0	95.22	95.22	40	38.58
2	10	195.77	205.77
3	30	248.90	278.90
4	50	328.72	378.72
5	70	373.63	443.63

岩样编号

最小主应力σ₃/MPa

偏应力(σ₁－σ₃)/MPa

最大主应力σ₁/MPa

黏聚力c/MPa

内摩擦角φ/(°)

95.22

38.58

195.77

205.77

248.90

278.90

328.72

378.72

373.63

443.63

岩样	深度/m	长度/mm	直径/mm	密度/(g/cm³)
1	7200.59	51.05	24.50	2.61
2	7263.68	50.93	24.46	2.73

岩样

深度/m

长度/mm

直径/mm

密度/(g/cm³)

7200.59

51.05

24.50

2.61

7263.68

50.93

24.46

2.73

围压/MPa	渗透率(×10^－17)/m²
5	81.37	75.34
10	55.73	54.40
20	27.75	21.30
30	12.10	10.04
40	9.80	8.24
50	9.65	8.15
60	9.54	8.08
70	9.48	8.03
80	9.45	7.96

围压/MPa

渗透率(×10^－17)/m²

岩样1

岩样2

81.37

75.34

55.73

54.40

27.75

21.30

12.10

10.04

9.80

8.24

9.65

8.15

9.54

8.08

9.48

8.03

9.45

7.96

深度/m	Kaiser点应力值/MPa	最大水平主应力/MPa	最小水平主应力/MPa	垂向应力/MPa
7265.73	101.60	122.14	86.82	108.89	186.14	150.82	172.89

深度/m

Kaiser点应力值/MPa

最大水平主应力/MPa

最小水平主应力/MPa

垂向应力/MPa

0°

45°

90°

垂向

7265.73

101.60

122.14

86.82

108.89

186.14

150.82

172.89