流体机械

参数	数值	参数	数值
密封环内半径r_i/mm	25	第三槽根半径r_g₃/mm	33.5
密封环外半径r_o/mm	35	密封间隙h₀/μm	3
螺旋槽根半径r_g/mm	30	槽数N_g/个	12
第一槽根半径r_g₁/mm	32.5	螺旋角α/（°）	18
第二槽根半径r_g₂/mm	31.5	环境压力p_o/MPa	0.101

参数

数值

参数

数值

密封环内半径r_i/mm

第三槽根半径r_g₃/mm

33.5

密封环外半径r_o/mm

密封间隙h₀/μm

螺旋槽根半径r_g/mm

槽数N_g/个

第一槽根半径r_g₁/mm

32.5

螺旋角α/（°）

第二槽根半径r_g₂/mm

31.5

环境压力p_o/MPa

0.101

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参数

数值

参数

数值

密封环内半径r_i/mm

第三槽根半径r_g₃/mm

33.5

密封环外半径r_o/mm

密封间隙h₀/μm

螺旋槽根半径r_g/mm

槽数N_g/个

第一槽根半径r_g₁/mm

32.5

螺旋角α/（°）

第二槽根半径r_g₂/mm

31.5

环境压力p_o/MPa

0.101

参数	数值
密度ρ/（kg⋅m^-3）	997
比热C_p/（J⋅kg^-1⋅K^-1）	4 182
导热系数 $λ$ /（W⋅m^-1⋅K^-1）	0.6
动力黏度 $μ$ /（Pa⋅s）	0.001

参数

数值

密度ρ/（kg⋅m^-3）

997

比热C_p/（J⋅kg^-1⋅K^-1）

4 182

导热系数

λ

/（W⋅m^-1⋅K^-1）

0.6

动力黏度

μ

/（Pa⋅s）

0.001

参数	数值
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动力黏度 $μ$ /（Pa⋅s）	0.001

参数

数值

密度ρ/（kg⋅m^-3）

997

比热C_p/（J⋅kg^-1⋅K^-1）

4 182

导热系数

λ

/（W⋅m^-1⋅K^-1）

0.6

动力黏度

μ

/（Pa⋅s）

0.001

衍生阶梯螺旋槽液体润滑机械密封性能研究

毕英俊 , 杨帆 , 刘忠波 , 张朋朋 , 陈浩胜 , 姜文全

流体机械 | 设计计算 2026,54(6): 67-77

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流体机械 |设计计算 2026 , 54 (6) : 67 -77

衍生阶梯螺旋槽液体润滑机械密封性能研究

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毕英俊（2000），男，硕士，研究方向为流体密封技术，E-mail：Byj0413@126.com。

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毕英俊, 杨帆, 刘忠波, 张朋朋, 陈浩胜, 姜文全

作者信息

辽宁石油化工大学机械工程学院，辽宁抚顺 113001

通讯作者:

姜文全（1979），男，教授，硕士生导师，研究方向为流体密封技术，通信地址：113001辽宁省抚顺市望花区辽宁石油化工大学机械工程学院，E-mail：j_wenquan@126.com。

作者简介:

毕英俊（2000），男，硕士，研究方向为流体密封技术，E-mail：Byj0413@126.com。

Study on the performance of liquid‑lubricated mechanical seals with derivative stepped spiral grooves

Yingjun BI, Fan YANG, Zhongbo LIU, Pengpeng ZHANG, Haosheng CHEN, Wenquan JIANG

Affiliations

School of Mechanical Engineering，Liaoning Petrochemical University，Fushun 113001，China

出版时间: 2026-06-30 doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.06.009

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摘要

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针对外螺旋槽机械密封在高参数工况下开启力不足与泄漏量过大的问题，建立了端面液膜三维流场计算模型，采用计算流体力学（CFD）和试验相结合的方法，系统研究了结构参数及工况参数对液膜流场特性的耦合影响机理，并对比分析了单螺旋槽与衍生阶梯螺旋槽在开启力和泄漏量方面的性能差异。研究结果表明，槽深对密封性能存在显著非单调影响，当槽深15 μm、螺旋角18°、槽径比0.5时，液膜综合性能较优；开启力与泄漏量随介质压力和转速的升高呈近似线性增长，其中，介质压力对开启力的作用更为明显。相比单螺旋槽，衍生阶梯螺旋槽利用台阶形成的次级压力峰值，有效增强了流体动压效应。在高压5.5 MPa工况下，三阶梯槽开启力较单螺旋槽提升了8.03%，展现出更优的承载能力；在13 000 r/min高转速工况下，其泄漏量降低约6.3%。该阶梯结构在高参数工况下兼具高承载与低泄漏优势，可为高性能机械密封结构的优化设计提供理论依据与数据支持。

关键词

机械密封 / 衍生阶梯螺旋槽 / 工况参数 / 密封性能

Abstract

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To address the problems of insufficient opening force and excessive leakage in external spiral‑groove mechanical seals under high‑parameter operating conditions，a three‑dimensional flow‑field model of the end‑face liquid film was established.Computational fluid dynamics （CFD） simulations were combined with experimental testing to systematically investigate the coupled influence mechanisms of structural and operating parameters on the liquid-film flow‑field characteristics.The performance differences between the single spiral groove and derivative stepped spiral grooves were comparatively analyzed in terms of opening force and leakage rate.The results show that groove depth has a significant non‑monotonic effect on sealing performance.Relatively favorable overall liquid‑film performance is achieved when the groove depth is 15 μm，the spiral angle is 18°，and the groove diameter ratio is 0.5.Both the opening force and leakage rate increase approximately linearly with increasing medium pressure and rotational speed，while medium pressure has a more pronounced effect on the opening force.Compared with the single spiral groove，the derivative stepped spiral grooves effectively enhance the hydrodynamic effect through secondary pressure peaks generated by the steps.Under a high‑pressure condition of 5.5 MPa，the opening force of the three‑step groove is 8.03% higher than that of the single spiral groove，demonstrating superior load‑carrying capacity.At a high‑speed condition of 13 000 r/min，its leakage rate is reduced by approximately 6.3%.The stepped structure therefore offers advantages in both high load‑carrying capacity and low leakage under high‑parameter operating conditions，providing a theoretical basis and data support for the optimal design of high‑performance mechanical seal structures.

Key words

mechanical seal / derivative stepped spiral groove / working condition parameters / sealing performance

引用本文

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正文

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0　引言

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机械密封是石化企业高危泵、离心压缩机等关键动设备的核心组件，其密封性能与服役寿命直接决定了机组运行的安全性与可靠性^［1］。但密封装置相对运动存在动泄漏点，绝对无泄漏在某种意义上是不可能的^［2］。密封端面摩擦状态直接影响设备压力边界完整性和介质泄漏控制。为实现优异的流体润滑特性与长周期稳定运行，现代密封设计普遍采用表面织构化技术。该技术通过在动环端面开设型槽，利用流体动压效应提升液膜承载能力，从而实现密封端面非接触运行^［3-6］，减小机械接触面积并显著改善端面摩擦状态；同时，依托微槽通道的泵送效应增强密封端面动压效应，实现更好的密封效果。

近年来，机械密封环端面形状设计受到越来越多关注。国内外学者通过理论分析和试验研究表明，端面表面织构技术能显著提升密封环的承载力和减磨效果，且织构的形状和分布对摩擦学性能有重要影响^［7-9］。除了常见的圆形微孔^［10］外，还有椭圆形^［11］、三角形^［12-14］和菱形^［15］等多种微孔类型，不同形状微织构虽各有特点，但其性能提升本质上均源于流体动压效应。魏伟等^［16］针对三角形-椭圆复合微孔织构化机械端面密封开展数值研究，分析了织构深度、面积率等参数对密封性能的影响，结果表明，复合微织构有利于提高端面承载能力，并降低泄漏量。王长钊等^［17］研究分析了激光槽、人字槽、螺旋槽共3种常用槽型对密封性能的影响，并探讨了不同槽型端面的磨损和温度特性。王竞墨等^［18］探究了横纵有序微纹理设计对干气密封T型槽动压效果的影响；刘暅豪等^［19］基于微织构螺旋槽，研究了超高速干气密封端面轴向变形对密封性能的影响规律；SU等^［20-21］采用了具有不同深槽形状的深槽螺旋槽密封结构；夏云峰等^［22］研究了引流孔分布圆半径、孔径及工况参数对扩压式自泵送机械密封性能的影响；SHAHIN等^［23］对比分析了等深螺旋槽和不同锥度螺旋槽干气密封的密封性能。文献^［24-25］对几种不等深阶梯槽在不同温度、压力、转速下的密封性能进行对比研究。

现有研究多集中于经典单螺旋槽密封结构参数优化对液膜承载力与泄漏量的影响规律，并已对此进行了较为系统的探讨。然而，大多数研究未对低速、低压递增到高转速、高压力工况范围内不同槽型密封性能差异进行具体研究。同时，对于衍生槽型结构，尤其是阶梯式螺旋槽，其液膜压力分布特征及对低速工况下密封开启力和泄漏量的影响，仍缺乏系统研究。

基于此，本文采用计算流体力学（CFD）方法，对单螺旋槽、双阶梯槽和三阶梯槽共3种结构在不同压力与转速工况下的密封性能进行对比分析，并结合密封端面液膜压力分布规律，分析开启力与泄漏量的变化特征。研究发现，多阶梯槽在中高压条件下具有更强的承载与稳压能力，为复杂工况下密封结构的优化设计与槽型选用提供有益参考。

1　计算模型

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1.1　几何模型

以机械密封端面间形成的液膜为研究对象，考虑到密封端面上螺旋槽结构具有严格的对称性和周期性分布特征，因此选取单个槽区作为基本研究单元。图1示出3种槽型所对应的端面液膜流体域三维几何模型。螺旋槽的结构和工况参数见表1。

1.2　计算设置

1.2.1　基本假设

基于密封系统的实际运行条件，对润滑液膜的稳态特性开展理论分析，建立以下基本假设：（1）假设润滑介质为不可压缩的牛顿流体；（2）忽略液膜流动过程中的惯性效应和质量力作用；（3）设定液-固界面满足无滑移边界条件；（4）假设润滑过程为等温状态，忽略温度场对介质物性参数的耦合影响；（5）不考虑系统运行过程中的机械扰动和振动效应。

密封介质物理属性参数见表2。

1.2.2　数值求解

单螺旋槽液膜流体域的计算区域及网格划分见图2。鉴于密封端面液膜厚度仅为微米级，且螺旋槽根部及台阶处存在剧烈的压力梯度与速度剪切，因此，文中采用高质量结构化六面体网格对整个流体域进行离散。为了精准捕捉液膜内的复杂流动特征，在液膜厚度方向（Z向）及槽堰交界处进行了局部网格加密处理，以确保边界层流动的解析精度。同时，严格控制网格的正交性与扭曲度，保证计算过程的收敛性与稳定性。

1.3　模型验证

为验证所建立数值模型的准确性与可靠性，参照文献［26］中的模型及参数设置进行了数值模拟，并将计算结果与文献中结果进行对比。具体结构参数如下：密封环内半径20  mm，外半径30  mm；密封坝外半径26  mm，槽深22  mm，台槽比γ=1，螺旋角α=15°，槽数N_g=6。同时，采用NHMSTS-4型机械密封试验机（见图3）进行试验对比。

图4示出模拟计算结果、机械密封试验机的试验值和文献［26］中数值的对比结果。液膜压力P_f随转速的变化趋势与文献［26］中计算数据高度吻合，从而验证了本文所提算法的准确性。

1.4　网格无关性验证

为确保数值模拟结果的网格独立性，对计算域（见图2）进行网格无关性验证，结果见图5。随网格数增多，当网格数大于250万后，相对误差小于2%，故后续计算所采用的网格数均大于此值。

2　结构参数对密封性能的影响

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2.1　槽深的影响

分别对不同槽深（5 ，10，15，20 ，25  μm）的螺旋槽进行数值模拟，结果见图6。

由图6（a）（b）可以看出，随着介质压力从0.3  MPa增加至1.1  MPa，不同槽深的曲线斜率较为接近，表明压力变化对开启力和泄漏量影响较为一致。在入口压力0.5  MPa工况条件下，开启力由槽深5  μm时的108.53  N，增加到槽深10  μm时的127.73  N，增长率约18%；当槽深为15 μm时，开启力缓慢增长至131.25 N；而槽深为25  μm时，开启力和泄漏量随压力变化出现波动。

由图6（c）（d）可看出，随着转速从600  r/min增加至1 800  r/min，开启力逐渐增大，且不同槽深的增长趋势有所差异。随着槽深的增加，开启力缓慢增大后减小，说明在较小槽深时，动压效应对开启力的影响更加显著。当槽深为25  μm时，可以看到开启力和泄漏量均明显减小，且在整个转速范围内变化非常小。表明槽深过大时，提高转速对流体动压效应的增强作用有限。

槽深对密封性能呈非单调影响，综合考虑开启力和泄漏量的变化，槽深为15  μm时液膜承载能力较强且泄漏量可控，因此将其作为后续研究的基准槽深。

图7示出不同槽深的压力云图。随着槽深的增加，液膜的压力逐渐增大，深槽能够提供更大的接触面积，从而使液膜承载能力提高。在较深的螺旋槽中，液膜的压力分布表现出更强的梯度，尤其是在槽底部，压力增加显著。这是因为较深的槽增加了密封端面内外径之间的压力差，从而增加了液膜的承载效应。但如果槽深过大，液膜压力达到饱和状态，超过一定值后，压力增大效应逐渐减弱。

2.2　螺旋角的影响

分别对螺旋角为13°，18°，23°，28°时的螺旋槽进行数值模拟，结果如图8所示。

液膜开启力和泄漏量均随介质压力呈现显著的线性增长规律；而随螺旋槽角度的增大，二者均呈现先上升后下降的变化趋势。随着螺旋角从13°增加到18°，螺旋槽槽尖处压力增加，能够有效增强槽型结构的流体动压效应，从而提升液膜承载能力；而当螺旋角超过临界值（α>23°）后，动压效应衰减。相比之下，螺旋角为18°时提供了更稳定的泵送效应。

在介质压力0.5  MPa、转速1 000  r/min时，不同螺旋角度的液膜压力云图见图9。随着螺旋角的增大，液膜压力随螺旋角的变化先增大后减小，说明随着螺旋角增大，螺旋槽侧壁对槽内流体的挤压作用减小，流体动压效应减弱，即流体动压效应先增大后减小，进而影响开启力和泄漏量的变化。

2.3　槽径比的影响

槽径比

ξ r = (r o - r g) / (r o - r i)

，反映了螺旋槽在径向方向的长度。分别对不同槽径比（0.3，0.5，0.7，0.9）的螺旋槽进行数值模拟，结果如图10所示。由图10（a）（b）可以看出，在恒定槽径比的条件下，介质压力越大，开启力越大。当槽径比为0.3时，泄漏量随压力的增大变化不明显，无法有效增强密封端面的压力梯度，导致压力变化对泄漏量影响有限。但较大的槽径比会让密封间隙内的流体流动阻力降低，更易发生泄漏，直接导致泄漏量上升。虽然更大的槽径比与更高的介质压力能够强化动压效应，但二者共同作用下泄漏量也会随之增加，最终对密封性能产生不利影响。结果显示，槽径比从0.3增大到0.7时，开启力增大了67.75%，泄漏量增大了287.51%；槽径比从0.7增大到0.9时，开启力降低了13.02%，泄漏量增大94.78%。

由图10（c）（d）可以看出，随着转速的增加，开启力和泄漏量逐渐增大，其线性增长趋势对比介质压力的影响变化较小。在不同槽径比下，泄漏量随转速的增加而增加，但增加的幅度不同，槽径比越大，泄漏量越大。槽径比为0.9时，泄漏量明显高于其他槽径比，而低槽径比（0.3）的泄漏量相对变化较小。

增大槽径比虽能提高液膜承载能力，但会显著增加泄漏量，槽径比过大还会导致开启力下降。相比之下，槽径比为0.5时开启力与泄漏量较为均衡，因此选取0.5作为后续研究的基准槽径比。

图11示出不同槽径比的液膜压力云图。适当增大槽径比可扩大动压作用区域，提升液膜的承载能力，使整体压力水平有所提高。然而，当槽径比继续增大时，压力峰值逐渐向内径侧偏移，导致有效压力减弱，动压维持能力下降，从而引起液膜压力降低，并影响开启力的提升效果。因此，槽径比的选择应当考虑到液膜的稳定性和承载能力，避免槽径比过大导致泄漏量过高的同时开启力降低，对密封性能产生不利影响。

3　衍生阶梯槽密封性能

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由上述结构参数分析可知，在本文研究参数范围内，单螺旋槽在槽深15  μm、螺旋角18°、槽径比0.5时，具有良好的密封性能。因此，后续研究采用该参数组合作为基准，并在单螺旋槽基础上引入双阶梯槽和三阶梯槽结构，对不同槽型的开启力、泄漏量及液膜压力响应特性进行对比分析，研究3种槽型在不同工况下对密封性能的影响规律。

3.1　3种槽型的液膜压力分布

图12示出不同槽型在入口压力0.5  MPa、转速1 000  r/min工况下的液膜压力分布。可以看出，3种槽型的液膜压力峰值均出现在槽根部。单螺旋槽的压力由外缘向内逐渐衰减，并在槽根部形成局部高压区；而多阶梯槽因阻流台阶的存在，在径向流动过程中出现次级压力峰值，从而提升了整体平均膜压水平，表现出更优的稳压与承载能力。

3.2　低压与低转速工况下的密封性能分析

3.2.1　低压工况对密封性能的影响

图13示出低压工况下入口压力对3种槽型开启力和泄漏量的影响。可以看出，3种槽型的开启力均随介质压力线性上升，但不同槽型之间存在差异。

相较于单螺旋槽，双阶梯槽与三阶梯槽在相同压力下均表现出更高的开启力。在1.1  MPa工况下，三阶梯槽的开启力达224.98  N，相较单螺旋槽提升约3.85%；在初始低压阶段（0.35  MPa）仍提升3.2%。这种提升趋势在低压至中压区间尤为明显，表明阶梯结构通过分级分压与梯度膜厚调控，提高了液膜轴向刚度与压力承载能力。多阶梯槽通过深浅槽协同设计，能够兼顾泵送效应与液膜承载能力，优化流体压力分布，从而有效提高密封开启力。进一步分析发现，三阶梯槽相较双阶梯槽提升幅度较小，说明开启力响应在一定结构复杂度下呈现饱和趋势。增加台阶数量或细化台阶深度所带来的提升会逐渐降低，表明槽型优化在中压范围内已经接近性能瓶颈。

在泄漏性能方面，3种槽型的泄漏量均随压力上升而逐渐增大，但整体增长趋势平缓，保持在10⁻⁵  kg/s量级。相较之下，多阶梯槽略高于单螺旋槽，其中三阶梯槽在1.1  MPa下的泄漏量为1.41×10⁻⁵  kg/s，较单螺旋槽高出约7.6%。该差异主要由于多阶梯槽引导液膜流动能力增强，使轴向流速升高，但泄漏量增幅相较开启力仍处于可控范围内，整体密封性能未出现明显下降。

3.2.2　低转速工况对密封性能的影响

图14示出低转速工况下，转速对3种槽型开启力和泄漏量的影响。由图14（a）可以看出，随着转速升高，3种槽型的液膜开启力均呈近似线性增加趋势，表明转速升高能够增强液膜动压效应。在相同转速下，双阶梯槽和三阶梯槽的开启力均高于单螺旋槽，说明阶梯结构有利于提高低转速工况下的液膜承载能力。

相较于单螺旋槽，双阶梯槽与三阶梯槽在相同转速下均表现出更高的开启力。在初始低速工况（600 r/min）下，三阶梯槽结构的开启力达到124.87 N。与单螺旋槽相比，其开启力提升约4.99%；与双阶梯槽结构相比，亦提升约3.64%。该提升趋势在低速工况下表现尤为显著。多阶梯设计在单螺旋槽的基础上引入台阶设计，使液膜在流动过程中形成局部压力缓冲区与压力提升区，可在低速条件下有效改善液膜内部的压力回升特性，进而增强开启力。同时在低速阶段，单螺旋槽的动压效应相对较弱，其结构难以充分发挥液膜的支撑作用。多阶梯槽通过局部改变流动通道高度，增强了流体的压缩与回流作用，使液膜能在较低转速下形成更稳定的支撑压力。此外，多阶梯槽会在台阶区域形成类似浅腔的局部空间，可在低速工况下强化局部压力集聚，发挥一定的辅助增压作用，进而有效提升密封的开启力。

由图14（b）可以看出，3种槽型的泄漏量随转速升高而逐渐增大；多阶梯槽在液膜流动路径上形成多级过流断面，使局部液膜流道呈现轻微的膨胀和收缩变化。由于液膜本身只有几微米的厚度，这种局部断面变化会降低流动阻力，增加泄漏通道的局部通过能力，造成泄漏量相较单螺旋槽略有增加。局部压力回升区易诱发回流，多阶梯槽台阶处液膜压力回升区域可能形成局部的微小回流，导致部分液体在槽腔内滞留与循环，间接增加了总泄漏量。

3.3　高压与高转速工况下的密封性能分析

3.3.1　高压工况对密封性能的影响

在本次模拟中，设定转速恒定为5 000  r/min，在0.5~5.5  MPa压力工况下，对比分析了单螺旋槽、双阶梯槽与三阶梯槽的开启力和泄漏量变化规律，结果如图15所示。

3种槽型的开启力均随压力明显上升，并呈近似线性递增趋势。然而，不同槽型在高压条件下的承载能力存在明显差异：在初始低压阶段（0.5~1.5  MPa），三阶梯槽与双阶梯槽相较单螺旋槽仅有细微优势，开启力差异不明显；随压力升高至2.5  MPa以上，多阶梯槽结构的承载优势逐步显现，双阶梯槽与三阶梯槽均明显优于单螺旋槽；在高压5.5  MPa下，双阶梯槽相较单螺旋槽的开启力提升约5.54%，三阶梯槽提升约8.03%。可见，多阶梯槽结构在压力主导型工况下展现出更优的载荷支撑能力。

出现这一现象的根本原因在于，多阶梯槽具备更强的动压效应与局部回流调控能力，多阶梯设计在槽区处的多个局部收缩和扩张区域，使流体在多级结构内产生局部回流，形成新的动压分布。随着压力升高，局部流动作用逐渐增强，从而形成更加均匀稳定的动压梯度。相较于单螺旋槽在高压工况下易出现局部能量损失与动压饱和问题，多阶梯槽可通过多级作用不断增强承载压力，减少压力损失，提高整体支撑能力。因此，多阶梯槽结构适用于高压、恒转速或压力主导的密封工况，能够提高轴向开启力。特别是在3.5~5.5  MPa高压范围内，其多级动压机制优势明显，适用于对密封端面载荷与结构稳定性要求较高的工况场景。

在泄漏特性方面，3种槽型的泄漏量均随压力上升而显著增加，符合压力增强导致液膜渗透增强的变化规律。在低压区，槽型间差异不明显；而在高压条件下，多阶梯槽的泄漏量略高于单螺旋槽。在5.5  MPa时，三阶梯槽泄漏量为5.51×10⁻⁵  kg/s，双阶梯槽为5.46×10⁻⁵  kg/s，均高于单螺旋槽（5.32×10⁻⁵  kg/s）。由此可见，多阶梯槽在提升承载能力的同时，以一定的泄漏损失为代价，换取了更优的高压支撑性能。

3.3.2　高转速工况对密封性能的影响

在高转速工况（转速3 000~13 000 r/min，压力0.5  MPa）下，对3种槽型的开启力和泄漏量进行了对比分析，结果如图16所示。单螺旋槽的开启力随转速增加显著提升，具有更强的液膜支承能力，适合快速响应需求。而双阶梯槽在各工况下泄漏量略低，液膜压力分布更均匀，表现出更高的密封可靠性与稳定性。总体来看，双阶梯槽在高转速下兼具较高开启力与较低泄漏量，工程适用性更优。

本研究进一步验证了多阶梯槽结构对高工况性能的优化潜力。仿真结果显示，随着转速提高，3种槽型的开启力均呈现显著增长趋势。相较于单螺旋槽结构，双阶梯槽与三阶梯槽在低中速阶段（<5 000  r/min）开启力相近，差异不大；而在高转速阶段（>7 000  r/min），多阶梯槽的开启力增长幅度略低于单螺旋槽，且差距逐渐扩大。这是因为单螺旋槽具备完整连续的螺旋通道，在高转速下剪切流驱动能力较强，液膜动压效应充分叠加，导致开启力迅速上升。而多阶梯槽的台阶与缓冲腔打断了连续通道，缩短了动压累积过程，导致高转速下承载能力受限，开启力增长相对缓慢。但多阶梯槽的开启力曲线线性度更好、运行更平稳，适合载荷频繁波动的动态工况，有利于在高转速变工况下，实现设备开启力的精准控制与平稳保持；若以极限承载为目标，单螺旋槽则更具优势。

在泄漏特性方面，3种槽型的泄漏量均随转速升高而增加，但多阶梯槽整体低于单螺旋槽，尤其在转速达到13 000 r/min时，三阶梯槽的泄漏量较单螺旋槽降低约6.3%，表明阶梯结构在高转速工况下具有更好的泄漏控制能力。双阶梯槽与三阶梯槽在泄漏控制方面性能接近，且高转速下泄漏增长速率进一步减缓。

4　结论

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（1）开启力与泄漏量均随工况压力与转速的提升而增加，其中压力的影响显著强于转速。通过数值仿真，得到密封优化结构参数为槽深15 μm、螺旋角18°、槽径比0.5。

（2）在低压与低转速工况下，多阶梯槽相较单螺旋槽展现出更优的承载能力。其中，在介质压力1.1 MPa时，三阶梯槽的开启力较单螺旋槽提高约3.85%；在转速为600  r/min时，其开启力提高约4.99%。多阶梯结构能够提高低转速工况下的液膜承载能力，但泄漏量也略有增加，呈现出承载能力增强与泄漏量增加并存的特征。

（3）在高压与高转速工况下，多阶梯槽结构优势更为突出。在5.5 MPa高压工况下，与单螺旋槽相比，双阶梯槽和三阶梯槽的开启力分别提高约5.54%和8.03%，同时2种阶梯螺旋槽的泄漏量略有增加。高转速工况下，多阶梯槽的整体泄漏量低于单螺旋槽，最大降幅约6.3%，表明阶梯结构在高转速工况下具有较好的泄漏控制能力。

参考文献

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文献

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2026年第54卷第6期

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doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.06.009

接收时间：2025-12-06
首发时间：2026-10-22
出版时间：2026-06-30

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收稿日期：2025-12-06
修回日期：2026-06-10

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辽宁石油化工大学机械工程学院，辽宁抚顺 113001

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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TxT

参数	数值	参数	数值
密封环内半径r_i/mm	25	第三槽根半径r_g₃/mm	33.5
密封环外半径r_o/mm	35	密封间隙h₀/μm	3
螺旋槽根半径r_g/mm	30	槽数N_g/个	12
第一槽根半径r_g₁/mm	32.5	螺旋角α/（°）	18
第二槽根半径r_g₂/mm	31.5	环境压力p_o/MPa	0.101

参数

数值

参数

数值

密封环内半径r_i/mm

第三槽根半径r_g₃/mm

33.5

密封环外半径r_o/mm

密封间隙h₀/μm

螺旋槽根半径r_g/mm

槽数N_g/个

第一槽根半径r_g₁/mm

32.5

螺旋角α/（°）

第二槽根半径r_g₂/mm

31.5

环境压力p_o/MPa

0.101

参数	数值
密度ρ/（kg⋅m^-3）	997
比热C_p/（J⋅kg^-1⋅K^-1）	4 182
导热系数 $λ$ /（W⋅m^-1⋅K^-1）	0.6
动力黏度 $μ$ /（Pa⋅s）	0.001

参数

数值

密度ρ/（kg⋅m^-3）

997

比热C_p/（J⋅kg^-1⋅K^-1）

4 182

导热系数

λ

/（W⋅m^-1⋅K^-1）

0.6

动力黏度

μ

/（Pa⋅s）

0.001