流体机械

划分方案	网格数量	两点压降率/%
1	68 750	5.47
2	101 064	4.95
3	236 694	4.86
4	481 599	4.76
5	785 624	4.75

划分方案	网格数量	两点压降率/%
1	68 750	5.47
2	101 064	4.95
3	236 694	4.86
4	481 599	4.76
5	785 624	4.75

位置	边界命名	边界条件类型
入口	Inlet	速度入口
出口	Outlet	压力出口
壁面	Wall	壁面

位置	边界命名	边界条件类型
入口	Inlet	速度入口
出口	Outlet	压力出口
壁面	Wall	壁面

基于PIV与数值模拟的聚丙烯酰胺溶液圆管湍流减阻特性研究

陈阳 ¹^,²^,³ , 李云枫 ¹^,² , 杨鹏 ⁴

流体机械 | 设计计算 2026,54(6): 42-49

收起

流体机械 |设计计算 2026 , 54 (6) : 42 -49

基于PIV与数值模拟的聚丙烯酰胺溶液圆管湍流减阻特性研究

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陈阳¹^,²^,³, 李云枫¹^,², 杨鹏⁴

作者信息

¹西南石油大学石油与天然气工程学院，成都 610500

²西南石油大学油气藏地质及开发工程全国重点实验室，成都 610500

³乌法国立石油技术大学管道系，俄罗斯巴什基尔共和国乌法 450062

⁴中国石油化工集团有限公司，北京 100020

通讯作者:

李云枫（2001），男，硕士研究生，研究方向为油气管道输送，通信地址：610500四川省成都市新都区新都大道8号西南石油大学全国重点实验室，E-mail：3071356112@qq.com。

作者简介:

陈阳（1991），女，副教授，硕士生导师，研究方向为油气管道输送、非常规油气开采、高分子合成，通信地址：610500四川省成都市新都区新都大道8号西南石油大学油气藏地质及开发工程全国重点实验室，E-mail：doctorchenyang@qq.com。

A study on the drag‑reduction characteristics of a polyacrylamide solution in turbulent pipe flow based on PIV and numerical simulation

Yang CHEN¹^,²^,³, Yunfeng LI¹^,², Peng YANG⁴

Affiliations

¹Petroleum Engineering School，Southwest Petroleum University，Chengdu 610500，China

²State Key Laboratory of Oil and Gas Reservoir Geology and Exploitation，Southwest Petroleum University，Chengdu 610500，China

³Pipeline Transportation Faculty，Ufa State Petroleum Technological University，Ufa 450062，the Republic of Bashkortostan，Russia

⁴China Petroleum and Chemical Corporation Ltd.，Beijing 100020，China

出版时间: 2026-06-30 doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.06.006

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摘要

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针对流体管道输送领域中的湍流高耗能问题，在流场中添加聚丙烯酰胺减阻剂，并结合数值模拟和粒子图像测速（PIV）试验，研究减阻剂对圆管湍流减阻特性的影响规律，揭示减阻特性与流场结构的内在关系。通过对比3种低雷诺数k-ε湍流模型，选择Lam-Bremhorst模型作为数值模拟的湍流模型，其模拟精度高于96.56%。结果表明，加入减阻剂后会使近壁区边界层厚度减薄，显著改善管道流动性能、抑制湍流脉动强度，在流量为5.7~13.7 m³/h下，减阻率达30%~40.9%，管道轴中心流速提升2.97%~2.24%，湍流脉动强度降低3.86%~3.81%，近壁区湍流耗散率下降45.2%~28.6%。分析认为，聚丙烯酰胺分子通过在近壁区产生弹性应力，有效抑制了湍流相干结构与脉动动能，同时使近壁区边界层减薄，改善了速度分布，从而降低流动阻力。研究可为深入理解减阻剂在近壁区的作用机理及管输湍流减阻增效提供理论依据。

关键词

聚丙烯酰胺 / 管道输送 / 湍流减阻 / PIV试验 / 数值模拟

Abstract

收起

Addressing the high‑energy‑consumption issue caused by turbulence in fluid pipeline transportation，this study introduces polyacrylamide drag‑reducing agents into the flow field.By combining numerical simulation and particle image velocimetry （PIV） experiments，the influence of the drag‑reducing agent on the turbulent drag reduction characteristics in a circular pipe is investigated，and the intrinsic relationship between the drag reduction performance and the flow field structure is revealed.After comparing three low‑Reynolds‑number k-ε models，the Lam-Bremhorst model was selected for its simulation accuracy above 96.56%.Results indicate that DRA addition thins the near‑wall boundary layer，enhancing flow performance and suppressing turbulence.In the flow rate range of 5.7~13.7 m³/h，drag reduction reaches 30%~40.9%，centerline flow velocity increased by 2.97%~2.24%，turbulence intensity decreases by 3.86%~3.81%，and near‑wall turbulent dissipation drops by 45.2%~28.6%.Mechanistic analysis shows that polyacrylamide molecules generate elastic stress in the near‑wall region.This both suppresses turbulent coherent structures and kinetic energy fluctuations，and thins the boundary layer while improving the velocity profile，thereby reducing flow resistance.The study provides a theoretical basis for understanding the near‑wall action mechanism of DRAs and for improving energy efficiency in pipeline flow.

Key words

polyacrylamide / pipeline transport / turbulent drag reduction / PIV experimentation / numerical simulation

引用本文

陈阳, 李云枫, 杨鹏. 基于PIV与数值模拟的聚丙烯酰胺溶液圆管湍流减阻特性研究. 流体机械, 2026 , 54 (6) : 42 -49 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.06.006

Yang CHEN, Yunfeng LI, Peng YANG. A study on the drag‑reduction characteristics of a polyacrylamide solution in turbulent pipe flow based on PIV and numerical simulation[J]. Fluid Machinery, 2026 , 54 (6) : 42 -49 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.06.006

正文

收起

0　引言

收起

在管道流体输送过程中，能量损耗主要来源于湍流耗散，其中由湍流流动产生的阻力占总能耗的40%以上^［1-3］。在管道流动中添加聚合物减阻剂是一种有效且简便的方法，已广泛应用于管道运输中^［3-4］。其核心机制是聚合物分子在近壁高剪切区（主要是黏性底层和缓冲层）通过黏弹性吸收并耗散湍流脉动能，抑制了缓冲层内的湍流生成和剧烈活动，进而实现对管道中的湍流减阻^［5-6］。

为深入揭示实际流动过程中湍流结构的变化规律，学者们从不同流动类型与尺度开展了系统研究。ZHOU等^［7］等研究了不同雷诺数下撞击射流对雷诺剪切应力的影响；CHEN等^［8］从湍流/非湍流界面的角度，通过条件统计与象限分析方法，有效提取了外区相干结构的喷射与扫掠特征；ANBARLOOEI等^［9］通过分析近壁湍流的渐近结构，揭示了近壁湍流状态的内在组成部分；谢海卫等^［10］通过大涡模拟，研究了隔板厚度显著影响混合层的发展与湍流统计特性；ROSTI^［11］分析了Carreau模型建模的剪切稀化流体的均匀各向同性湍流。

为精确表征减阻流体的湍流结构，相关研究采用数值模拟与试验观测相结合的方法展开。在湍流数值模拟方面，雷诺平均模拟法（RANS）^［12］因计算量相对可控，在工程预测中应用广泛。近年来，大量研究围绕湍流模型的优化与改进展开，通过引入额外源项，开发了改进的k-ε湍流模型^［13］，或基于湍流模型系数对雷诺数的依赖关系，改进k-ε湍流模型^［14］。XIONG等^［15］基于雷诺平均模拟模型，并结合FENE-P模型和改进的k-ε-v²-f模型，模拟了聚合物添加剂与湍流流动场的相互作用。此外，采用正则化变分多尺度模型改进壁面自适应涡黏模型^［16］，或引入流线曲率因子及响应阈值^［17］，构建适用于低雷诺数流动的改进湍流模型。

在试验分析方面，粒子图像测速（PIV）技术为湍流结构研究提供了重要支持。LIU等^［18］通过PIV技术分析了三维圆形逆流壁射流中的涡流结构，探索了大尺度湍流的产生机制。ZHENG等^［19］研究了低雷诺数流动下，狭缝注入表面活性剂溶液对平板边界层流动特性的影响。此外，WANG等^［20］基于断层扫描PIV技术，对湍流von Kármán涡流中聚合物-湍流相互作用进行了研究；QU等^［21］采用时间PIV技术，对堵塞物下游湍流结构的分析，均推动了人们对复杂湍流行为的认识。

尽管目前湍流减阻的数值模拟研究已取得一定进展，但在适用于聚丙烯酰胺类聚合物减阻流动的湍流模型筛选方面仍存在不足，尤其缺乏对加入减阻剂前后管道近壁区边界层结构变化与湍流演化过程的系统性分析。基于上述不足，本文结合数值模拟和试验测量，选取与试验数据匹配度较高的湍流模型，系统分析不同流量条件下去离子水和聚丙烯酰胺水溶液在管道中的流动特性，并利用PIV试验数据对数值模拟结果进行验证，揭示减阻剂对管道内部流动的影响机制，为管道加剂减阻增输提供理论依据。

1　模型及流动模拟

收起

1.1　几何模型

为确保模拟结果与试验数据良好吻合，文中建立的管道模型直径设为32 mm，与试验管道保持一致。在模型构建方面，为准确分析管内流体的轴向与径向速度分布，选取圆管直径所在的垂直截面，建立了二维湍流管道流动模型。同时，为确保管内流动充分发展为湍流状态，将计算区域长度设定为15倍管径（15D）^［22］。最终确定模型尺寸如下：直径32 mm，管长500 mm。

1.2　湍流模型

本研究采用数值模拟方法，对圆管内的湍流流动特性展开探究。计算过程中引入流体流动的基本控制方程组，包括质量守恒方程、动量守恒方程、能量方程及状态方程。考虑到高分子聚合物的减阻作用主要发生在近壁区，为准确捕捉该区域内加入聚合物后的流动结构变化，文中选用适用于管道边界层流动的低雷诺数k-ε湍流模型。为表征聚合物对湍流结构的影响，本研究引入了适用于聚合物溶液的FENE-P本构模型，该模型源于普适性黏弹性本构框架的参数化调整。

普适性黏弹性本构模型方程如下：

τ i j p = n (x, t) μ p λ f (r) C i j - δ i j

（1）

∂ C i j ∂ t + u k ∂ C i j ∂ x k = C i k ∂ u j ∂ x k + C k j ∂ u i ∂ x k - 1 λ α f (r) C i j C k j + (1 - α) f (r) δ i k C k j - α C i k δ k j - (1 - α) δ i j

（2）

其中，使

α

=0，

f (r) = L 2 - 3 / L 2 - c k k

，得到适用于聚合物的FENE-P本构模型方程：

τ i j p ¯ = μ p λ L 2 - 3 L 2 - C k k C i j - δ i j + μ p λ L 2 - 3 L 2 - C k k + C k k' C i j'

（3）

∂ C i j ∂ t + U k ∂ C i j ∂ x k - C i k ∂ U j ∂ x k + C k j ∂ U i ∂ x k + u k ∂ C i j' ∂ x k ¯ - C i k' ∂ u j' ∂ x k ¯ + C k j' ∂ u i' ∂ x k ¯ = - τ i j p ¯ μ p

（4）

加入聚合物后，通过在FENE-P本构模型中引入函数

f (r)

，对普适性黏弹性本构模型进行调整，使其能够精确描述聚合物的有限伸展特性。

1.3　网格划分和网格无关性验证

上述提到高分子聚合物分子在壁湍流中的减阻主要作用在近壁区，因此为了保证模拟计算精度，近壁区需要划分极其细密的网格。

研究中PIV试验最低雷诺数Re=16 741，为确定第一层网格节点高度，先计算壁面摩擦系数、壁面切应力和壁面摩擦速度：

f w = 0.058 R e - 0.2 = 0.008 2

（5）

τ w = 12 f w ρ U f 2 = 9.977 8

（6）

U τ = τ w / ρ = 0.099 8

（7）

为准确求解黏性底层的速度分布，需确保第一层网格位于黏性底层内（即

0 < y + < 5

）。因此取y⁺=1，计算得到第一层网格节点的高度：

y = y + ν U τ = 2 × 10 - 5

（8）

建立2D湍流管道流动模型，设置壁面的第一层网格高度y=2×10^-5，增长率为1.2，在管轴向设置网格节点沿边均匀分布。

文中网格无关性验证主要考虑进出口压力差的变化情况。以Q=5.7 m³/h为例，对管道的流动进行数值模拟，其中，选择x方向坐标分别为10，490 mm的两点进行分析。计算收敛稳定后，5种不同网格划分方案下所确定的管道轴向位置处压降率见表1。

以方案5为基准，其误差分别为14.92%，3.99%，2.1%，0.21%，故选择网格数为481 599的网格划分方案（方案4）。湍流管道模型网格划分示意图，如图1所示。

1.4　流动模拟

选取低雷诺数k-ε模型——Lam-Bremhorst模型作为湍流数值模拟模型，同时设置管道中流动的边界条件，如表2所示。

2　PIV试验

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采用PIV试验，对圆管湍流减阻的数值模拟结果开展验证。其中PIV系统由高速相机（型号：S1315M，成像分辨率≥1 280×1 024）、PIV激光器（型号：Vlite-380）、集成电源冷却系统、同步控制器组成，其中，进行PIV试验的视场大小为32 mm×50 mm，图像轴向长度以直径作为校准参考。PIV圆管试验设置了浓度2×10^-4的减阻剂水溶液和去离子水（测试液体中示踪粒子密度为0.1 g/m³），其中减阻剂选取分子量为300万的非离子聚丙烯酰胺；管道中的流速通过调节离心泵的频率来控制，共设置5个流量梯度：5.7，7.5，9.6，11.5，13.7 m³/h。在试验过程中，通过调节流量，观察加入减阻剂前后管道内流场、速度及湍流脉动强度的变化。PIV环道实验装置及工艺流程如图2所示。

3　结果与讨论

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3.1　模型验证

为保证数值模拟与试验结果的一致性，在聚丙烯酰胺水溶液浓度为2×10^-4、Q=5.7 m³/h试验条件下，将3种湍流模型的模拟结果与试验结果进行对比，结果如图3所示。Abe-Kondoh-Nagano模型在复杂流动中整体精度较高，Launder-Sharma模型在高湍流条件下表现较好，但在本文工况下，两者壁面附近流动的预测均偏低。故选取精度最高的Lam-Bremhorst模型（其模拟精度高于96.56%）作为数值模拟的湍流模型。

本研究采用低雷诺数k-ε模型中的Lam-Bremhorst模型，并耦合FENE-P本构方程进行数值模拟。Lam-Bremhorst模型能够较好地捕捉低雷诺数条件下的流动细节，适用于管道边界层流动的模拟；结合FENE-P本构模型后，可描述聚合物分子的有限拉伸特性及其产生的弹性应力，从而较好地处理近壁区的低雷诺数效应，适用于模拟聚合物溶液的减阻流动。

3.2　流场分布

通过PIV试验测试了浓度为2×10^-4聚丙烯酰胺水溶液和去离子水在不同流量下的流场分布，结果如图4所示。试验图像所显示的物理区域尺寸如下：沿径向（y方向）的宽度为16 mm，沿轴向（x方向）的长度为50 mm。

同时，为定量评价聚丙烯酰胺水溶液的减阻效果，探究了不同流量条件下加入减阻剂前后对圆管流动阻力的影响。引入并采用基于压降的减阻率计算公式如下：

D R = Δ P 0 - Δ P 1 Δ P 0

（9）

式中，

Δ P 0

为加入减阻剂前的测试段压降，Pa；

Δ P 1

为加入减阻剂后的测试段压降，Pa。

结果表明，在近壁区域加入减阻剂，可有效减薄近壁处低速区域的厚度（图4中红色区域变薄），近壁处的流速提高，进而降低流动过程中产生的阻力。加入减阻剂后，不同流量对应减阻率分别为30%，35.1%，38.7%，39.9%，40.9%。同时，流量越大，减阻效果越好，减阻剂溶液表现为更加有序的流场分布，减阻剂分子可通过自身弹性效应重组近壁区的湍流结构，削弱边界层厚度。在高流量情况下，减阻剂分子更容易拉伸，弹性效应越明显，降低流动阻力效果越显著。

3.3　圆管截面速度剖面分布

通过无量纲壁面距离y⁺与无量纲速度u⁺来描述速度变化，观察距离测试段入口后方480 mm处圆管截面的流速分布，如图5所示。可以看出，加入减阻剂后速度剖面发生重构，剖面更趋“尖峰化”，管道轴中心流速增加，增长率分别为2.97%，3.44%，3.55%，2.28%，2.24%。

在同一流量工况下，加入减阻剂可以显著提高管道轴中心流速，使高流速的区域往壁面延伸，提高了近壁区域的流速；并且聚合物长链分子在流场中被拉伸，产生弹性应力，该应力会抑制湍流过程中的相干结构，削弱了湍流引起的动量交换，降低了动量交换过程中的能量损失，进而提高近壁处流速；同时，流量越大，对于近壁处的提速效果越明显。

3.4　湍流脉动强度分布

减阻剂通过吸收流体流动过程中的湍流能量，降低管道内流体流动的湍流强度，从而实现流动减阻效果。湍流脉动强度用平均速度的均方根值（RMS）表示如下：

u + r m s = 1 u τ u - U ¯ 2

（10）

式中，u为瞬时速度，m/s；U为平均速度，m/s。

观察位置同样为测试段入口后方480 mm圆管截面处，其加入减阻剂前后湍流脉动强度如图6所示。可以看出，在不同流量工况下，湍流脉动强度随着流速的增加而增加，在加入减阻剂后，其湍流强度出现明显下降。其中，各流量下对应的湍流脉动强度下降率分别为3.86%，5.84%，6.67%，6.02%，3.81%。同时由图6可知，近壁面处湍流脉动强度的衰减幅度显著大于管中心区域。这表明减阻剂对湍流脉动的抑制作用主要集中在近壁区。在此区域内，减阻剂分子通过分子链拉伸吸收湍流能量，从而降低脉动强度，使流动过程变得更加有序。

湍流脉动强度的下降率随流量增大呈先增后减的趋势。在初始阶段，随着流量增大，剪切作用使减阻剂分子由卷曲态逐渐伸展为线性态，其产生的弹性应力随之增强，从而更有效地抑制和耗散湍流中的小尺度涡旋，使脉动强度下降率持续上升。随后，湍流脉动下降率出现“转折”：当聚合物链被充分拉伸后，其抑制湍流的潜力趋于饱和；与此同时，过高的剪切力开始引发部分长链分子发生机械断裂，但断裂初期主要影响超长链分子，并且整体抑制湍流的效果仍可达到峰值。在最终阶段，随着流量进一步增大，链断裂效应取代弹性增强成为主导机制。流体中有效聚合物的平均分子量及链长显著下降，其产生弹性应力的能力被削弱，最终导致湍流脉动强度下降率的回落与减阻率增速的放缓。

3.5　湍流耗散率分布

基于上述数值模拟方法，进一步计算加入减阻剂前后圆管截面湍流耗散率的变化，结果如图7所示。模拟结果表明，加入减阻剂前，湍流耗散率大致呈“M”分布，其最大值出现在近壁区域，管中心处湍流耗散率降至最低；在加入减阻剂后，减阻剂可以显著地降低流动过程中的湍流耗散率，尤其在近壁区下降幅度最大。在不同流量工况下，近壁区的湍流耗散率大致分别降低了45.2%，44.3%，33.3%，32.3%，28.6%，湍流耗散率的降幅随流量增大而降低。这是由于随着流量增大，聚合物分子达到了弹性作用的极限，还可能发生不可逆的机械降解，最终导致耗散率降幅随流量增加而下降。

加入减阻剂会重构湍流结构，降低流动过程中的湍流耗散率，提高抑制湍流脉动动能的黏性耗散，有效降低了流体机械能的损失。随着流量增加，减阻剂对近壁区耗散率的抑制作用始终保持显著；即便在高雷诺数湍流工况下，减阻剂仍可有效调控耗散机制，呈现出稳定的减阻性能。湍流耗散率的降低对应着湍流强度的衰减和雷诺应力的减小，减阻剂分子的长链结构通过黏性效应吸收并储存脉动动能，削弱流动过程中的动量交换，进而降低能量损失，该结论与上述试验及模拟结果保持一致。

3.6　聚丙烯酰胺机械降解机理

3.6.1　键断裂力与切应力

根据前述减阻试验结果，随着流量增加，减阻效果的增幅出现逐渐下降的现象。通过理论计算对比分析：在较高流量下，壁面附近湍流剪切应力显著增大。以流量11.5 m³/h为例，计算得到壁面处剪切应力约为46.643 Pa。将壁面剪切应力与聚丙烯酰胺分子主链上碳-碳键（C-C键）发生机械断裂的临界应力进行比较：C-C键长约0.154 nm^［24］，对应键上承受的拉伸力约为7.18 nN，而文献［4，23］中实测的该类化学键实际可承受的拉伸力范围为1.89~2.16 nN。由此可见，壁面剪切作用在C-C键上产生的作用力已远高于其机械断裂阈值。

由上述分析可知，在高流速条件下，近壁区强烈的剪切应力超过了部分长链分子的机械承载极限，导致分子链发生不可逆的断裂降解。长链断裂后，流体弹性效应相应减弱，进而导致减阻效率的增幅趋于放缓。该计算结果从分子力学层面，为试验中减阻增幅降低的现象提供了理论佐证。

3.6.2　减阻性能时效

试验过程中的减阻性能随时间变化如图8所示。可以看出，随着循环时间的延长，聚丙烯酰胺水溶液的减阻率呈现出明显的下降趋势。这一现象揭示了聚合物长链在强剪切场中的断裂动力学过程。

聚合物的减阻机理主要依赖于其超高分子量长链对涡旋结构的弹性抑制作用。在试验初期（0~2 000 s），DR下降速率较快，这是因为分子量最大的聚合物链最容易受到流体剪切力的作用而发生主链断裂。随着大分子链被“剪短”，导致其拉伸黏度下降，进而削弱了聚合物分子吸收湍流能量和抑制湍流的能力。图8中的红色趋势线客观呈现了该分子降解过程在宏观流体动力学性能上的响应特征，充分证明机械降解是长周期循环中减阻效率损失的主导机制。

4　结论

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（1）基于Lam-Bremhorst低雷诺数k-ε湍流模型，并嵌入FENE-P本构模型，开展聚丙烯酰胺溶液圆管湍流减阻特性数值模拟，其模拟精度高于96.56%。

（2）加入浓度为2×10^-4聚丙烯酰胺水溶液后，能显著提升流体管内流动特性：在流量5.7~13.7 m³/h工况下，减阻率达30%~40.9%，管道轴中心流速提升2.97%~2.24%，湍流脉动强度降低3.86%~3.81%，近壁区湍流耗散率下降45.2%~28.6%。

（3）在试验初期，低流量工况下（Q=5.7~9.6 m³/h），减阻率随流量提升从30%增至38.7%，管道轴中心流速增长率从2.97%升至3.55%，湍流脉动强度降幅从3.86%上升至6.67%。该阶段减阻剂分子由原来的弯曲状态转变为拉伸状态，弹性逐渐增大，该弹性能有效抑制和破坏湍流中的小尺度涡旋。

（4）在试验后期，高流量工况下（Q=11.5~13.7 m³/h），减阻率随流量提升的增长趋势平缓，仅从39.9%增至40.9%，湍流脉动强度降幅从6.02%降至3.81%。该阶段减阻剂分子已达到伸展饱和状态，拉伸线性状态难以维持，聚合物长链发生断裂，其生成弹性应力的能力被削弱，对湍流的抑制作用随之下降。

参考文献

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文献

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排序方式：

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2026年第54卷第6期

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doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.06.006

接收时间：2025-12-03
首发时间：2026-10-22
出版时间：2026-06-30

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出版历史

收稿日期：2025-12-03
修回日期：2026-06-10

基金

作者信息

¹西南石油大学石油与天然气工程学院，成都 610500

²西南石油大学油气藏地质及开发工程全国重点实验室，成都 610500

³乌法国立石油技术大学管道系，俄罗斯巴什基尔共和国乌法 450062

⁴中国石油化工集团有限公司，北京 100020

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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