流体机械

参数	数值
轮毂直径/mm	89
进口直径/mm	130
出口直径/mm	311
出口宽度/mm	6
流道轴向长度/mm	48.5
叶片进口安放角/（°）	12~16
叶片出口安放角/（°）	30
叶片包角/（°）	130
叶片数	7
叶片最大厚度/mm	5.9
叶片倾斜角/（°）	5

参数	数值
轮毂直径/mm	89
进口直径/mm	130
出口直径/mm	311
出口宽度/mm	6
流道轴向长度/mm	48.5
叶片进口安放角/（°）	12~16
叶片出口安放角/（°）	30
叶片包角/（°）	130
叶片数	7
叶片最大厚度/mm	5.9
叶片倾斜角/（°）	5

流量/（m³/∙h^-1）	扬程/m	修正扬程/m	水力效率/%	轴功率/kW
0	157.22	149.36	—	—
8	156.29	148.48	13.70	24.8
16	152.95	145.30	24.60	27.0
24	149.61	142.13	35.60	27.4
32	146.97	139.62	44.20	28.9
48	142.25	135.14	56.60	32.7
70	133.67	120.30	68.50	37.1

流量/（m³/∙h^-1）	扬程/m	修正扬程/m	水力效率/%	轴功率/kW
0	157.22	149.36	—	—
8	156.29	148.48	13.70	24.8
16	152.95	145.30	24.60	27.0
24	149.61	142.13	35.60	27.4
32	146.97	139.62	44.20	28.9
48	142.25	135.14	56.60	32.7
70	133.67	120.30	68.50	37.1

上充泵内部流动特性研究及优化设计

赵伟超 ¹ , 侯立平 ¹ , 陈广福 ² , 张华强 ²

流体机械 | 设计计算 2026,54(5): 71-79

收起

流体机械 |设计计算 2026 , 54 (5) : 71 -79

上充泵内部流动特性研究及优化设计

全屏

赵伟超¹, 侯立平¹, 陈广福², 张华强²

作者信息

¹中国核电工程有限公司，北京 100840

²上海电气凯士比核电泵阀有限公司，上海 201306

作者简介:

赵伟超（1991），男，工程师，主要从事核电站用泵类、阀门及水工等设备采购工作，通信地址：100840 北京市海淀区西三环北路117号中国核电工程有限公司，E-mail： 511612996@qq.com。

Research on internal flow characteristics and optimization design of charging pump

Weichao ZHAO¹, Liping HOU¹, Guangfu CHEN², Huaqiang ZHANG²

Affiliations

¹China Nuclear Power Engineering Co.，Ltd.，Beijing 100840，China

²Shanghai Electric KSB Nuclear Power Pump & Valve Co.，Ltd.，Shanghai 201306，China

出版时间: 2026-05-30 doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.05.009

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摘要

收起

针对核电上充泵小流量工况易出现驼峰特性、运行稳定性不足等问题，结合数值模拟与试验的方法，研究了平衡水流道对上充泵外特性与内部流动的影响，并通过改进叶轮参数实现内部流动优化。单级模型试验及数值分析表明，平衡鼓泄漏量仅为设计流量的3%~6%，其对扬程计算结果影响微小，不会改变驼峰特性的定性预测，因此性能优化可采用不含平衡水流道的简化数值模型。通过测试不同叶片倾斜角（θ=0°，3°，4°，5°）在小流量驼峰区的表现，证实叶片倾斜方法是抑制驼峰的有效措施：当倾斜角达到5°时，泵在整个运行流量范围内的驼峰现象完全消除。综合采用渐缩式流道设计和叶片向压力面倾斜5°的优化方案，成功抑制了小流量工况下上充泵的驼峰现象，有效优化了叶轮内部的流动结构，减弱了低速区与涡流的产生，提升了抗空化能力和运行稳定性。研究可为核电用上充泵优化设计提供参考。

关键词

上充泵 / 平衡水 / 叶片 / 内部流动

Abstract

收起

Aiming at the prominent problems including hump characteristics and poor operation stability of nuclear reactor charging pumps under off‑design low‑flow conditions，this paper adopts numerical simulation combined with experimental tests to explore the effects of balance chamber flow passages on the hydraulic external performance and internal flow field of the charging pump，and optimizes the internal flow state by improving impeller structural parameters.Single‑stage model pump experiments and numerical results reveal that the leakage flow rate of the balance drum accounts for merely 3%~6% of the rated design flow.Such leakage exerts a marginal effect on pump head prediction and cannot change the qualitative law of hydraulic hump characteristic prediction；hence，a simplified numerical model ignoring the balance chamber flow passage is applicable for hydraulic performance optimization.Comparative tests on pump hydraulic performance with different blade lean angles （θ=0°，3°，4°，5°） under low‑flow hump working conditions verify that the blade lean design is an efficient method to restrain the hydraulic hump.Specifically，the hydraulic hump phenomenon of the pump is completely eliminated within the full operating flow range when the blade lean angle is set to 5°.Adopting the combined optimization scheme with tapered convergent flow passage and 5° blade lean toward the blade pressure side，the proposed design not only restrains the hump characteristic of the charging pump under low‑flow conditions，but also optimizes the internal flow field of the impeller.Meanwhile，the generation of internal low‑speed flow zones and flow vortices is weakened，which further improves the cavitation resistance and operational stability of the pump.This study can provide technical support and theoretical references for the optimal hydraulic design of nuclear reactor charging pumps.

Key words

charging pump / balance water / blade / internal flow

引用本文

赵伟超, 侯立平, 陈广福, 张华强. 上充泵内部流动特性研究及优化设计. 流体机械, 2026 , 54 (5) : 71 -79 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.05.009

Weichao ZHAO, Liping HOU, Guangfu CHEN, Huaqiang ZHANG. Research on internal flow characteristics and optimization design of charging pump[J]. Fluid Machinery, 2026 , 54 (5) : 71 -79 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.05.009

正文

收起

0　引言

收起

上充泵是核电厂一回路系统的关键动力设备，承担向主泵轴封供水、化容系统补水及高压安注工况下应急供水等重要安全功能，其运行稳定性直接关乎核电机组安全^［1-2］。然而，上充泵内部流动复杂，动静干涉强烈，易引发压力脉动和振动^［3-5］。因此，优化其内部流动以提升运行稳定性具有重要意义。叶轮作为泵体核心过流部件，其几何参数（如叶片倾角）是影响内部流动的关键因素之一。

大量基础研究证实，叶轮倾角与出口角是影响离心泵外特性（扬程与流量）的关键因素^［6-9］。SUSILO等^［10］研究发现，增大叶片角度能提高泵的排出压力，但叶片数量增加或角度过大会导致流量下降；程效锐等^［11］研究了高速泵叶片后倾角对空化的影响，发现后倾角在一定范围内增大可改善空化性能，但超过一定范围则性能下降；CHOI等^［12］通过试验研究了叶轮叶片角度及其形状对再生泵性能的影响，结果表明，扬程和效率强烈依赖于叶片角度和叶片几何形状；SHRESTHA等^［13］通过对离心式涡轮叶片研究发现，当倾斜角为45°时，可实现最大的流体流量，而当叶片倾斜角为60°时，流体传递给涡轮以驱动其旋转的功率达到最大；ZHANG等^［14］通过对多级长轴泵的叶片出口倾角（0°，15°，25°）的对比研究发现，存在一个最优倾角15°使泵的效率和扬程达到最佳，并能改善叶轮内部涡结构；YE等^［15］通过数值模拟与试验研究发现，增大叶片前倾角可以推迟驼峰区、减小扬程跌落，并能将旋转失速转化为同步失速团，从而提升泵的流动稳定性与叶轮空化性能。

尽管上述研究揭示了叶片倾角对泵的流动稳定性、空化性能和效率的显著影响，但多数工作集中于普通离心泵、再生泵或高速泵等场景，针对核电厂上充泵这一特殊多级泵（高扬程、低流量、多工况切换）的系统性设计优化研究尚不充分，缺乏针对上充泵内部流动特性与叶片倾角关系的可靠预测策略。

本文针对核电上充泵水力设计需求，旨在揭示其内部流动特性，并据此开展优化设计。研究立足于开展的单级模型泵性能试验，基于试验数据，提出了一种预测单级模型泵水力性能和空化性能的数值模拟策略，并通过对比计算结果与试验数据，验证该数值模拟策略的可靠性。研究可为核电装备的自主设计与优化提供技术支撑。

1　数值方法与验证

收起

1.1　数值模型

上充泵结构如图1所示，共有13级叶轮，流体从进口段被吸入叶轮，并在导叶中改变流速及方向，平衡鼓出口与泵进口相连。

为了简化计算模型，选择RCV首级叶轮进行定常分析，通过三维建模软件抽取计算流体域，包括进口延长段、首级叶轮流体域、首级导叶与泵腔流体域以及出口延长段，其中，叶轮流域为旋转域，其余均为静止域。首级叶轮定常计算流体域装配图如图2所示。

1.2　计算网格及无关性验证

采用TurboGrid对离心式叶轮划分结构化网格，采用Ansys Meshing对导叶及其他复杂几何部件划分非结构化网格；计算中注重交界面网格尺度匹配，并对近壁面区域进行加密处理，以捕捉流动细节，提升计算结果准确性。为平衡计算精度与计算效率，需选择合适的网格数量：选用不含平衡水流道的水体模型，通过改变叶轮与导叶的网格数量设计了4套方案，总节点数分别为100万，108万，149万，186万；在设计流量点Q=70 m³/h开展无空化定常流动模拟，分别计算扬程与效率随节点数的变化，结果如图3所示。由图可知，当节点数达到149万后，外特性基本不再发生变化，故选用该网格方案用于后续计算。此方案中，叶轮单流道节点数约为11万，共计76万；导叶节点数为18万。

流体域网格划分如图4所示。

1.3　湍流模型

在单级模型泵试验中，平衡水流量较小，对主流的影响也相对较小，为了评估平衡水对性能曲线的影响，分别建立了含平衡水流道与不含平衡水流道的两种水体模型，计算扬程-流量特性曲线并进行比较，根据结果确定后续计算中是否需要包含平衡水流道。

以25 ℃水为介质时，流动对流场温度影响很小，故假设流场等温，关闭能量方程。湍流模型选用RNG k-ε模型。

RNG k-ε模型由标准k-ε模型改进而来，求解精度更高，适用范围更广，具有较好的收敛性。湍动能k和湍动能耗散率ε分别采用以下两方程求解：

∂ ρ m k ∂ t + ∂ ∂ x j ρ m u j k = ∂ ∂ x j μ m + μ t σ k ∂ k ∂ x j + P k - ρ m ε

（1）

∂ ρ m ε ∂ t + ∂ ∂ x j ρ m u j ε = ∂ ∂ x j μ m + μ t σ ε ∂ ε ∂ x j + ε k C ε 1, R N G P k - C ε 2 ε

（2）

式中，

ρ m

为混合相密度；

u j

为j方向的时均速度分量；μ_m为分子动力黏度；μ_t为湍流黏度；σ_k，σ_ε为普朗特数；P_k为平均速度梯度产生的湍动能项；

C ε 1

, C ε 2

为经验常数。

空化特性计算中，空化模型选用Zwart模型，其相间输运方程及源项形式如下：

∂ (ρ v α v) ∂ t + ∇ ⋅ (ρ v α v u ⃑) = m ˙ + + m ˙ -

（3）

m ˙ + = C d e s t 3 α n u c (1 - α v) ρ v R B 2 (p v - p) 3 ρ l, p ≤ p v

（4）

m ˙ - = - C p r o d 3 α v ρ v R B 2 (p - p v) 3 ρ l, p > p v

（5）

式中，ρ_v，ρ_l分别为气相和液相的密度；α_v为气相体积分数；

u ⃑

为混合速度矢量；

C d e s t

，

C p r o d

分别为蒸发、凝结经验系数；

α n u c

为核化体积分数；

R B

为气泡半径；

p v

为饱和蒸汽压；

p

为当地静压。

2　原模型外特性与空化特性分析

收起

2.1　单泵性能试验

上充泵单级模型泵试验系统如图5所示。进行了水力性能测试（含平衡水流道），分别在流量Q=0，8，16，24，32，48，70，95，105，115 m³/h附近测试了流量扬程和汽蚀余量曲线，作为数值模拟的数据参考。

2.2　外特性性能分析

分别采用不含平衡水流道与含平衡水流道的2种计算方案，选取有试验数据的9个流量点Q=0.6，8.0，14.4，24.0，31.1，47.6，69.5（设计点），93.4，114.0 m³/h进行无空化定常数值模拟，得到扬程-流量曲线，如图6所示。

由图可见，2种计算方法都能反映扬程随流量变化的趋势，在小流量侧，扬程随流量变化幅度较小，且存在驼峰，在大流量侧，扬程随流量增加明显下降。不含平衡水流道的计算方法预测驼峰最高点稍高，对应流量8 m³/h，相较于试验数据向小流量侧偏移；含平衡水流道的计算方法预测驼峰最高点对应流量14.4 m³/h，与试验数据一致。两种计算方法预测扬程均高于试验数据，不含平衡水流道的计算方法在小流量侧扬程预测误差在5%以内，含平衡水流道的计算方法在小流量侧扬程预测误差在3%以内，2种计算方法在设计点及大流量侧扬程预测误差均为10%左右。

综上所述，单级模型泵试验中平衡鼓泄漏量仅为设计流量的3%~6%，对扬程计算结果影响很小，且不影响驼峰的定性预测。为了节约计算资源，提高计算效率，将采用不含平衡水流道的计算方法开展上充泵水力模型设计优化，必要时采用含平衡水流道的计算方法加以校验。

2.3　空化特性分析

采用不含平衡水流道的计算方法，在有试验数据的大流量点Q=105.4 m³/h进行空化定常数值模拟，通过改变进口总压，得到扬程-汽蚀余量曲线。计算中泵汽蚀余量NPSH即泵进口总压超出汽化压力的部分对应的液柱高度，定义式为：

N P S H = p t o t a l, i n - p v ρ l g

（6）

式中，

p t o t a l, i n

为进口处的总压，Pa；

ρ l

为液体密度，kg/m³；g为重力加速度，m/s²_。

必需汽蚀余量NPSH_r定义为扬程下降3%时对应的NPSH，通过相邻两数据点之间的线性插值确定。数值模拟与试验扬程对比如图7所示，计算得到的NPSH_r=4.05 m，与试验数据NPSH_r=4.94 m接近，因此，当前数值模拟方案预测空化性能具有一定准确性。

3　水力模型设计优化

收起

在验证数值模拟方案的准确性与可靠性后，将叶轮与导叶更换为上充泵的叶轮与导叶，进一步开展设计优化，预测优化方案的外特性曲线与空化特性曲线，并分析内部流动特性。

3.1　叶轮优化方案

为便于样机的加工制造，尽可能减少结构改动，暂不改动静止流道（包括进口管、吸水室、流道式导叶、出水流道、出口管、平衡水通道），仅对离心式叶轮进行重新设计。从进口看，叶轮为顺时针方向旋转。考虑到单级叶轮及导叶轴向长度限定为85.0 mm，单级叶轮流道轴向长度（从进口到出口后盖板侧）设置为48.5 mm。由于现有导叶叶片数为8，为防止叶轮与导叶的动静干涉引起严重的压力脉动，叶轮叶片数最好与导叶叶片数互质，而且为保证叶轮较强的做功能力，叶片数选择7。叶轮参数化设计及流道建模在专业设计软件CFturbo中实现，叶轮基础模型的主要参数见表1。采用渐缩式流道，过流面积沿流动方向逐渐减小，进口直径更大，此方案有利于提高叶轮抗空化能力。此外，为了抑制驼峰现象发生，叶片朝压力面方向倾斜5°，具体处理方式在3.2节中进行详细描述。叶片三维模型、现有导叶三维模型如图8所示。

3.2　优化模型外特性分析

参考YE等^［16］在水泵水轮机及混流泵中使用的不稳定流动控制方法，对离心式叶轮叶片进行倾斜，以缓解叶轮与导叶间的动静干涉效应，抑制驼峰现象。具体做法为：保持中间展向面的叶型轮廓线不变，将前盖板处的叶型轮廓线绕叶轮中心线沿叶轮旋转方向旋转角度θ，而将后盖板处的叶型轮廓线绕叶轮中心线沿叶轮旋转反方向旋转角度θ。叶型轮廓线的改型过程如图9（a）所示，其中，黑色虚线为叶轮中间展向面的叶型轮廓线，黑色实线为绕泵轴中心线沿叶轮旋转方向旋转角度θ得到的前盖板处叶型轮廓线，红色实线为绕泵轴中心线沿叶轮旋转的反方向旋转角度θ得到的后盖板处叶型轮廓线。图9（b）为倾斜前后的叶片示意图，其中，橙色实体为倾斜之前的叶片模型，线框为倾斜之后的叶片轮廓。可以看出，叶片尾缘处的发生了明显倾斜。

为了确定合适的倾斜角度θ，在此方案基础上，保持其他几何参数不变，测试了θ=0°，3°，4°，5°四种叶轮在小流量范围驼峰区的扬程变化，结果如图10所示。倾斜之前在小流量处存在驼峰现象，叶片倾斜3°之后关死点附近扬程提高，驼峰现象明显改善，叶片倾斜5°之后驼峰现象消除。该算例验证了叶片倾斜方法用于抑制驼峰的有效性。对于本研究使用的方案，经过调整测试，确认叶片最小倾斜5°能够完全消除驼峰，故将倾斜角设定为5°。

为了检验水力性能是否满足约束以及小流量工况下是否存在驼峰现象，选择进口流量Q为0，8，16，24，32，48，70 m³/h共计7个流量点进行数值计算，根据计算结果绘制了扬程-流量特性曲线，如图11所示。

此外，依据此方案数值模拟结果与往期试验数据的偏离规律，将0~48 m³/h的扬程计算降低5%，70 m³/h的扬程计算结果降低10%，作为修正值一同绘出，以期更加接近试验结果。

轴功率P、水力效率η的定义式如下：

P = 2 π n 60 M

（7）

η = ρ 1 g Q H P × 100 %

（8）

式中，n为转速，r/min；M为叶轮扭矩，N∙m；Q为进口体积流量，m³/h。

流量-水力效率曲线如图12所示。由图可知，随流量增大，效率呈上升趋势，但上升速率随流量增大而减小。Q=70 m³/h时，水力效率最高，为68.5%。

流量-轴功率曲线如图13所示。从图中可以看出，随着流量增大，轴功率呈上升趋势，在Q=70 m³/h时，轴功率为37.1 kW。按13级计算，Q=70 m³/h原型机轴功率为482.3 kW，距离电机额定功率560 kW有较大的余量，能够满足最大功率约束。

多流量点性能数据见表2。

3.3　优化模型空化特性预测

为了检验空化性能是否满足约束，选择进口流量Q=70 m³/h，改变进口总压进行空化定常数值模拟，根据计算结果绘制了扬程-汽蚀余量曲线，如图14所示。可以看出，在NPSH=4 m时，H=133.6 m；NPSH=3 m时，H=127.7 m。由此判断NPSH_r在3~4 m之间，NPSH_r<7.8 m，能够满足空化性能约束。因此，若在原型机中采用此叶轮方案，需要变更首级或前几级叶轮，以满足空化性能要求。

3.4　优化模型内部流动预测

图15示出了4个典型流量下叶轮内部的流线图。

在小流量Q=8 m³/h下，叶道中间存在明显的涡结构，堵塞了流道。流线从叶轮进口出发，部分叶道中未见流线，说明堵塞比较严重，从叶轮进口进入对应流道的液体流速较慢，接近死水，这种现象持续到设计流量点Q=48 m³/h。

图16示出了Q=70 m³/h时，叶轮中间展向面的压力分布。由于叶轮进口直径增大到130 mm，低压区明显缩小，抗空化能力随之提高，最终能够满足空化性能要求。

4　结论

收起

（1）针对单级模型泵试验台，以试验数据为基础，建立了不含平衡水流道与含平衡水流道的两种水体模型，设计了数值模拟方案，对外特性预测能力进行了验证，计算得出的平衡水泄漏量与试验数据相符。

（2）单级模型泵试验中平衡鼓泄漏量仅为设计流量的3%~6%，对扬程计算结果影响很小，且不影响驼峰的定性预测，确定采用不含平衡水流道的计算方案开展上充泵水力模型设计优化。该计算方案预测扬程高于试验数据，在小流量侧扬程预测误差在5%以内，在设计点及大流量侧扬程预测误差均为10%左右。

（3）考虑几何约束及多流量点性能约束提出叶片倾斜方法，验证了叶片倾斜方法用于抑制驼峰的有效性，确认将叶片倾斜5°可消除运行流量范围内驼峰。

（4）根据数值模拟结果，预测了此方案的外特性和空化特性以及内部流动。此方案满足无驼峰要求，曲线较平缓，扬程随流量增加下降较慢。对叶轮内部流动进行了分析，叶轮进口直径较大，低压区明显缩小，抗空化能力更强。

参考文献

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文献

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参考文献引证文献

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2026年第54卷第5期

引用本文

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doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.05.009

接收时间：2026-02-15
首发时间：2026-10-22
出版时间：2026-05-30

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收稿日期：2026-02-15
修回日期：2026-04-17

基金

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¹中国核电工程有限公司，北京 100840

²上海电气凯士比核电泵阀有限公司，上海 201306

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https://castjournals.cast.org.cn/joweb/ltjx/CN/10.3969/j.issn.1005-0329.2026.05.009

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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