流体机械

网格尺寸/mm	r_ij	ϕ_GCI-i/MPa	e_a	GCI
1.6	1.333	102.26
2.2	1.375	103.14	0.85%	1.33%
2.9	1.318	104.46

网格尺寸/mm

r_ij

ϕ_GCI-i/MPa

e_a

GCI

1.6

1.333

102.26

2.2

1.375

103.14

0.85%

1.33%

2.9

1.318

104.46

网格尺寸/mm	r_ij	ϕ_GCI-i/MPa	e_a	GCI
1.6	1.333	102.26
2.2	1.375	103.14	0.85%	1.33%
2.9	1.318	104.46

网格尺寸/mm

r_ij

ϕ_GCI-i/MPa

e_a

GCI

1.6

1.333

102.26

2.2

1.375

103.14

0.85%

1.33%

2.9

1.318

104.46

基于密封比压分析的硬密封球阀密封形面改进研究

孔静娴 ¹ , 田捍卫 ² , 马哲辉 ¹ , 莫延亮 ² , 李文庆 ³ , 金志江 ¹ , 钱锦远 ¹

流体机械 | 设计计算 2025,53(9): 36-43

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流体机械 |设计计算 2025 , 53 (9) : 36 -43

基于密封比压分析的硬密封球阀密封形面改进研究

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孔静娴¹, 田捍卫², 马哲辉¹, 莫延亮², 李文庆³, 金志江¹, 钱锦远¹

作者信息

¹浙江大学化工机械研究所，杭州 310027

²河南航天液压气动技术有限公司，郑州 450016

³浙江大学机械工程学院流体动力基础件与机电系统全国重点实验室，杭州 310058

作者简介:

孔静娴（2000），女，博士研究生，主要从事流体流动及强化传热技术研究，通信地址：310027浙江省杭州市西湖区浙江大学玉泉校区浙江大学化工机械研究所，E-mail：kongjx@zju.edu.cn。

Research on improvement of sealing surface in hard‑sealed ball valve based on sealing pressure

Jingxian KONG¹, Hanwei TIAN², Zhehui MA¹, Yanliang MO², Wenqing LI³, Zhijiang JIN¹, Jinyuan QIAN¹

Affiliations

¹Institute of Process Equipment，Zhejiang University，Hangzhou 310027，China

²Henan Aerospace Hydraulic Pneumatic Technology Co.，Ltd.，Zhengzhou 450016，China

³State Key Laboratory of Fluid Power Components & Mechatronic Systems，School of Mechanical Engineering，Zhejiang University，Hangzhou 310058，China

出版时间: 2025-09-30 doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.09.006

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摘要

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为提升硬密封球阀球体与阀座间的密封性能，通过分析密封比压，对阀座接触面进行了形面优化。借助Roth泄漏模型，比较了密封比压在均匀分布、U形分布2种情况下的泄漏率，结果显示，均布比压的密封性能更好。同时，提出了一个新的无量纲指标——泄漏特征值，并结合有效密封区的密封比压平均值，共同作为密封性能的评价指标。基于以上优化目标，在阀座接触面的边缘设计倒角，分别计算倒角半径r₁，r₂和密封面半径R对密封性能的影响。结果表明，相比于平面，当阀座表面曲率与球体曲率相等时，两评价指标分别提升了32.2%和65.0%；在边缘处适当倒角有助于减轻边缘效应，进一步提升密封性能，当两倒角半径分别在1.2~4.0 mm和0.5~2.0 mm时，接触面两侧的密封比压显著降低；过大的倒角会在接触面内产生新的边缘效应，从而降低密封性能；当R取与球面贴合的72 mm，两侧倒角半径分别取1.2，0.5 mm时，硬密封球阀球体与阀座间的密封性能最好，相比于初始平面密封，泄漏特征值下降了38.5%，密封比压平均值提高了66.4%。研究可为硬密封球阀的密封面形面设计提供理论指导。

关键词

硬密封球阀 / 形面设计 / 密封比压分布 / 泄漏特征值 / 边缘效应

Abstract

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In order to improve the sealing performance of hard‑sealed ball valve，we optimized the sealing surface according to the distribution of sealing pressure.Based on the Roth model，we calculated the leakage under uniform and U‑type sealing pressure distributions，found that there is less leakage in the uniform one.We regarded the average of sealing pressure in valid sealing zone and the proposed non‑dimensional number‑leakage index as two criteria of the sealing performance.On this basis，we separately analyzed the radius of the main sealing surface，R，and the radii of the chamfers，r₁ and r₂.In the context of this study，optimal sealing performance is achieved when R matches the radius of the ball，resulting in improvements of 32.2% and 65.0% in the two evaluation criteria compared to a flat sealing surface.The edge effect can be mitigated by limiting r₁ and r₂ within narrow ranges—specifically，r₁=1.2~4.0 mm，and r₂=0.5~2.0 mm.Beyond these ranges，a new edge effect emerges within the sealing area，leading to degraded performance.Considering both factors，the hard‑sealed ball valve exhibits peak sealing performance when R=72 mm，r₁=1.2 mm，and r₂=0.5 mm，with the two criteria improved by 38.5% and 66.4%，respectively.This research provides theoretical guidance for the structural design of sealing surfaces in hard‑sealed ball valves.

Key words

hard‑sealed ball valve / surface design / distribution of sealing pressure / leakage index / edge effect

引用本文

孔静娴, 田捍卫, 马哲辉, 莫延亮, 李文庆, 金志江, 钱锦远. 基于密封比压分析的硬密封球阀密封形面改进研究. 流体机械, 2025 , 53 (9) : 36 -43 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.09.006

Jingxian KONG, Hanwei TIAN, Zhehui MA, Yanliang MO, Wenqing LI, Zhijiang JIN, Jinyuan QIAN. Research on improvement of sealing surface in hard‑sealed ball valve based on sealing pressure[J]. Fluid Machinery, 2025 , 53 (9) : 36 -43 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.09.006

正文

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0　引言

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球阀具有结构简单、操作便捷、密封性能良好等特点，广泛应用于石油化工、航空航天、核电火电等领域的管路系统中^［1-2］。随着高温高压等极端工况的涌现，球阀泄漏问题频发，任何微小失效都可能导致如泄漏、爆炸等严重的安全问题^［3-5］。因此，有必要深入开展球阀的密封性能研究，以确保介质在管道系统中的可靠传输，提高系统效率、保障生产安全。

金属硬密封受极端工况影响较小，不容易冲蚀失效，因此广泛应用于高温高压球阀中^［6］。密封面的硬度和形面粗糙度^［7-8］对密封性能均有显著影响，在不同外载荷的作用和密封面表面粗糙度的影响下，实际接触面积不同，密封性能也不同。在硬密封形面设计优化中，需选取合适的指标评价密封性能，如泄漏量和密封比压等^［9］。对于泄漏量，从流量角度，可计算密封组件后流体的湍动能和速度，若存在有较大能量耗散的涡旋时，证明密封性能良好^［10］；从接触角度，可使用影响间隙评价线接触密封性能^［11］，即流量系数为1的环形孔的径向高度；从压力角度，当密封组件后的液体压力低于临界压力，说明流体不能流过，即起到了密封作用^［12］。对于密封比压，从数值角度，在保证密封性能的前提下尽量减小密封比压^{［6，13-14］}。从分布角度，宋学官等^［14］总结了密封面上轴向比压呈现两端小、中间大的椭圆形分布规律。而何种密封比压分布形式的密封性能最佳，鲜有学者研究。此外，XU等^［15］提出管套管密封定量评价模型，通过弹性力学计算径向密封接触比压，并借助气体密封指数评价金属密封的密封性能。

国内外学者在研究球阀密封性能时，往往采用仿真和理论等方式^［16-18］。然而，以往研究中的密封性能评价指标较为单一，尚缺乏能够同时表征几何形貌、比压分布与泄漏行为的综合评价指标；同时，密封面的倒角等微小加工特征往往也会对泄漏产生影响，而为了简化计算，这些微小特征通常被忽略，导致计算与实际结果有差别；并且球阀硬密封面缺乏基于性能评价反馈的结构设计方法，难以形成闭环设计理论体系。因此，本文借助Roth模型计算并验证了两种不同密封比压分布下的泄漏量，提出无量纲数——泄漏特征值，硬密封球阀的密封性能由该泄漏特征值和密封比压平均值共同评价，并基于此对阀座接触面进行形面优化，为硬密封球阀密封面的设计提供参考。

1　分析方法

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1.1　最优密封比压分布验证

在阀门密封性能研究中，国内外学者往往聚焦于密封比压数值而忽略其分布。文中通过计算硬密封球阀端部密封比压分布，发现即使密封比压平均值相近，其分布曲线形态也不尽相同。因此，构建两种不同的泄漏通道，探究不同密封比压分布对密封性能的影响。从微观角度，由于材料加工时会产生表面粗糙特征，两密封面完全贴合后就会产生微小泄漏通道。根据Roth泄漏模型^［18］，该通道可简化为三角形截面的柱状通道，在密封比压的作用下，压缩后的通道高度A_x计算式如下：

A x / A = e - P / R

（1）

式中，A为初始通道高度，cm；P为外载荷压力，atm；R为材料系数。

使用Ansys进行密封比压计算，介质为氮气，压力50 MPa，两种形状的接触面下密封比压分布曲线如图1所示。

当阀座接触面为平面时，密封比压倒U形分布。此时的接触形式为线接触，有效密封面积小，压力集中明显。为增大有效密封面积，将阀座接触面改为球面，密封比压数值整体降低，呈现正U形分布。考虑到边缘材料寿命，均布密封比压往往被认为是理想的最佳密封状态。

使用SolidWorks软件对泄漏通道进行建模，如图2所示。

对于正U形分布泄漏模型，根据式（1）计算沿z方向的高度y和通道宽度l，得到通道上表面高度曲线l₁、左右宽度曲线l₂和l₃，利用3条曲线构造泄漏通道上表面，进而得到U形分布泄漏通道模型，如图2（a）所示。对于均匀分布模型，直接利用理论密封比压平均值计算平均通道高度，得到均匀分布泄漏通道模型同，如图2（b）所示。设置进出口均为压力边界，采用粘滞层流模型，求解器选择Simple算法，并设置梯度项离散格式为二阶迎风。保持出口压力为0 MPa，改变入口压力，计算得到泄漏通道的出口流量。不同比压分布通道模型泄漏性能比较结果如图3所示。可以看出，均匀分布泄漏通道模型的泄漏量始终低于U形分布，差值约为2%，且变化趋势相同。因此可以验证，相比于U形分布的密封比压，均匀分布时泄漏量较小。

1.2　压力无关性验证

设置阀座接触面为球面，计算15，30，42 MPa三组密封压力下的密封比压。压力无关性验证结果如图4所示。随着压力的降低，边缘效应的影响减弱，表现为两侧高峰处的斜率降低。引用互相关系数验证曲线的相似性，三者之间的互相关系数分别为0.999 4，0.999 3和1.0，说明其形状相同，可忽略边缘效应的微小差别。文中选用15 MPa进行后续的研究。

1.3　网格无关性验证

为避免网格划分对计算结果的影响，使用ASME推荐的网格收敛指数（GCI）方法方法，进行网格无关性验证。选取的网格尺寸为1号模型1.6 mm，2号模型2.2 mm，3号模型2.9 mm。对应的近似相对误差为0.85%，GCI为1.33%，均低于可接受误差上限5%，如表1所示（其中，r_ij为网格细化因子；ϕ_GCI-i为网格收敛指标；e_a为近似相对误差）。因此，选用网格尺寸为2.2 mm。

2　形面优化

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选用典型半球球阀的硬密封组件进行密封比压计算。球体半径72 mm，全关状态下，球体受到流体的冲击力和阀座的预紧力，约束球体x和z方向的位移。球体与阀座间摩擦系数为0.2，采用四面体网格进行网格划分。考虑到在制造阀座过程中往往会对其接触面边缘进行倒角加工，因此，将带有倒角的阀座接触面简化为“三圆模型”，如图5所示。其中，圆1（半径为r₁）和圆2（半径为r₂）均与圆3（半径为R）相切，同时又分别与阀座上表面和内侧面相切。为探究密封性能与3个结构参数（r₁，r₂和R）的关系，首先需要确定其取值范围。无倒角时，r₁和r₂取最小值0，无结构上限，但当二者增大到一定值后，有效密封面积将显著减小，密封性能显著变差，因此，推测r₁，r₂存在泄漏上限值。同理，圆3（半径为R）的结构上限为无穷大，当R减小到一定值后，有效密封面积同样将显著减小，因此，推测R也存在泄漏下转折下限值。为使参数易于表征，取圆3的曲率（1/R）为第3个参数进行分析。

其次，需要确定用于衡量密封性能的评价指标。考虑到密封的主要表征为泄漏，因此，从泄漏公式出发衡量密封性能，分子流态的流动公式如下：

C = 43 k h v ∫ (H / S 2) L = Q Δ P

（2）

式中，C为流导；

k h

为密封面间隙流道的形状因子；v为密封面间隙流道内气体的平均速度；H为包围流道截面积S的边界；S为流道截面积；L为流道长度；Q为泄漏量；ΔP为压力差。

结合Roth模型，并按照贝克利-门姆方程计算密封面间隙流道内气体平均速度，可得到密封面的泄漏量计算公式：

Q = 1.7 3 8 R T π M A x 3 d i s i n α n (P 1 - P 2) b M A (1 + c o s α n) t a n α n

（3）

式中，T为温度；M为气体摩尔质量；d_i为微元面内径；b_M为为密封面宽度。

对于本文模型，仅考虑其宏观特征，默认微观特征均相同，即初始泄漏通道高度A和泄漏截面三角形底角α相同；同时，由于试验工况不变，即P₁-P₂（压力差）相同。另外，实际通道高度A_x为A的e指数倍，变化量仅为e^-³^p。因此，结合式（1）与式（3），关键变量只有压力相关项e^-³^p、结构相关项d_i和b_M。三者关系不变，取

P ˜

，

d m i n

和

b M

分别对压力和结构参数进行无量纲化处理，得出每一单位圆环的泄漏特征参量

Q · i

，整个密封面的泄漏特征值

Q ·

即为

Q · i

的积分，其值越小，表明泄漏量越小，此为第一个评价指标。

Q · = ∫ Q i · = ∫ e - 3 (P i / P ˜) (d i / d m i n) b M i / b M

（4）

式中，

P i

为微元面密封比压平均值；

P ˜

为理论计算密封比压平均值；

d m i n

为密封面内径；

b M i

为微元面内径到阀座接触面外径的宽度。

泄漏特征值主要参数如图6所示。

另一方面，密封比压的数值需在必需密封比压和许用密封比压之间，且越小越好。因此，将有效接触区的密封比压平均值P_ave作为第二个评价指标。

P a v e = ∑ i = 1 n p i / n (p i ≠ 0)

（5）

式中，p_i为第i个单位圆环上的密封比压平均值，MPa；n为总单位圆环数。

球体材料为F53，阀座材料为渗氮钢。许用密封比压为300 MPa，当阀座接触面为平面时，密封面最大宽度

b M

=7.45 mm，此时最大必需密封比压：

3.5 + P N / 10 b M / 10 = 77.04 M P a

（6）

式中，PN为公称直径。

3　结果与讨论

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3.1　曲率1/R对密封性能的影响

选取r₁=3 mm，r₂=1.277 5 mm，改变曲率1/R（从0~0.1 mm^-1范围内选取）进行计算。绘制密封比压随距密封面内径的距离分布曲线，如图7所示。主要呈现3种分布形式：当1/R小于球体曲率0.014 mm^-1时，分布曲线为倒U形；当1/R=0.014 mm^-1时，曲线呈正U形；随着1/R不断增大，中间低比压部分越来越低，两侧高比压部分越来越高，直至1/R=0.06 mm^-1时，中间部分比压降至0 MPa，此时，两侧比压达到最高。随着1/R继续增大，中间部分保持零比压，两侧比压也有所下降并稳定。从数值上看，1/R取0.014~0.05 mm^-1时，大部分区域密封比压在必需和许用密封比压之间，满足密封要求，而在此之外，密封比压峰值远超过材料承载能力。

泄漏特征值和密封比压平均值随1/R的变化均可以分为3个阶段，并存在2个关键节点0.014 mm^-1和0.06 mm^-1，与密封比压分布曲线的类型变化节点相统一，如图8、图9所示。

当阀座接触面曲率小于球体曲率时，主要接触区为两面相切的线接触部分，因此，密封比压呈现中间高、两边低的倒U形分布；当阀座接触面曲率等于球体曲率时，整个接触面均为有效密封区，但由于边缘效应，密封比压出现两侧小高峰；当阀座接触面曲率大于球体曲率时，中间产生接触空隙，随着1/R增大，中间部分不再起密封作用。因此，为获得最佳密封性能，应设计阀座接触面曲率与球体曲率相等，此时泄漏特征值和密封比压平均值可分别提升32.2%和65.0%。同时，为减缓边缘效应对两侧高密封比压的影响，可在阀座接触面边缘开倒角，以减小接触边缘的应力。

3.2　大径处倒角半径对密封性能的影响

根据上述结果，选取1/R=0.014 mm^-1（即R=72 mm），令r₂=1.277 5 mm，改变r₁（从0~8 mm内选取）进行计算，探究半径r₁对球阀硬密封性能的影响。绘制密封比压分布曲线见图10。可以看出，密封比压曲线均呈现正U形分布，且左侧峰值约200 MPa，右侧峰值约100 MPa，满足密封要求。

密封比压平均值随r₁变化如图11所示。可以看出，随着r₁增大，密封比压左侧峰值的数值和位置均不变，右侧峰值呈现先减小后增大的趋势，位置逐渐向内收缩，密封比压平均值整体呈升高趋势。泄漏特征值

Q ·

随r₁变化如图12所示。

从图12可以看出，泄漏特征值在r₁为0~1.2 mm段急剧下降；在r₁为1.2~4.0 mm段保持稳定；在r₁>4.0 mm后，泄漏特征值阶跃至一新高度，并再次保持稳定。因此，在本案例中，当r₁取1.2~4.0 mm时，既能保持较低的泄漏率，又能维持较低的密封比压。当1/R=0.014 mm^-1且不开圆角时，泄漏特征值和密封比压平均值分别为160.3和93.8 MPa；当1/R=0.014 mm^-1，r₁=1.2 mm时，泄漏特征值和密封比压平均值分别为149.5和92.8 MPa，密封性能得到了优化。

3.3　小径处倒角半径对密封性能的影响

根据上述结果，选取1/R=0.014，r₁=1.2 mm，探究半径r₂对球阀硬密封性能的影响。密封比压平均值随r₂变化曲线如图13所示。整体呈现与图10相似的U形分布，两侧高、中间低，且数值上满足密封要求。随着r₂的增加，有效密封区的平均值呈现小幅度增长趋势，但基本保持平稳。

泄漏特征值

Q ·

随r₂变化曲线如图14所示。可以看出，泄漏特征值在r₂为0~0.5 mm段呈现下降趋势，在r₂为0.5~2.5 mm段虽小幅度增长但基本保持平稳，在r₂=2.5 mm处出现跃升；随着r₂的继续增加，泄漏特征值在更高水平下保持基本平稳。因此，当r₂取0.5 mm时，可以在较低的密封比压平均值下实现较低的泄漏率。

随着r₂增大，右侧峰值不变，左侧峰值位置向内收缩，且以r₂=0.5 mm为界，峰值的变化情况分为2个阶段，如图15所示。当1/R=0.014 mm^-1，r₁=1.2 mm，r₂=0.5 mm时，泄漏特征值和密封比压平均值分别为145和89.4 MPa，相较于平面密封，泄漏特征值下降了38.5%、密封比压平均值提高了66.4%。取3组模型（模型1：1/R=0.014 mm^-1，r₁=r₂=0；模型2：1/R=0.014 mm^-1，r₁=1.2 mm，r₂=0；模型3：1/R=0.014 mm^-1，r₁=1.2 mm，r₂=0.5 mm。）进行对比验证，结果如图16所示。

从图16可以看出，当1/R=0.014 mm^-1（即R取72 mm），r₁取1.2 mm，r₂取0.5 mm时，硬密封球阀的密封性能最好。倒角半径较小时，对硬密封球阀端部的边缘效应有一定缓解作用；但当倒角半径过大时，接触面内部仍然会产生新的边缘效应，降低密封性能。

4　结论

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（1）基于Roth泄漏模型验证，相比于U形密封比压分布，均匀分布下泄漏量可减少约2%。

（2）当阀座接触面与球体半径相同时，泄漏最低，泄漏特征特征值和密封比压平均值可分别提升32.2%和65.0%。

（3）对阀座接触面边缘小范围倒角有助于缓解边缘效应，进而提升密封性能；但倒角过大，则会在接触面内引起新的边缘效应，从而降低密封性能。阀座大径处倒角半径r₁在1.2~4.0 mm、小径处倒角半径r₂在0.5~2.0 mm范围时，可获得较优密封性能。相较于平面密封，最优可实现泄漏特征值下降38.5%、密封比压平均值提高66.4%。

参考文献

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文献

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排序方式：

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2025年第53卷第9期

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doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.09.006

接收时间：2024-12-02
首发时间：2026-10-20
出版时间：2025-09-30

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收稿日期：2024-12-02
修回日期：2025-08-05

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¹浙江大学化工机械研究所，杭州 310027

²河南航天液压气动技术有限公司，郑州 450016

³浙江大学机械工程学院流体动力基础件与机电系统全国重点实验室，杭州 310058

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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