流体机械

名称	型号	规格
电磁流量计	LDG-032	量程:0~12 m³/h；精度：±0.5%；压力：1.6 MPa
电子质量秤	HY-602B	精度：±0.01 kg
光学显微镜	ST-7045	7~45 倍
测温元件	Pt100	精度：±0.15 ℃

名称	型号	规格
电磁流量计	LDG-032	量程:0~12 m³/h；精度：±0.5%；压力：1.6 MPa
电子质量秤	HY-602B	精度：±0.01 kg
光学显微镜	ST-7045	7~45 倍
测温元件	Pt100	精度：±0.15 ℃

参数	蓄冰槽内径	蓄冰槽高度	初始液位高度	入口管径	入口管长度	出口管径	出口管圆心位置
数值	900	2 000	1 800	40	1 800	40	圆心坐标(300,0,0)

参数	蓄冰槽内径	蓄冰槽高度	初始液位高度	入口管径	入口管长度	出口管径	出口管圆心位置
数值	900	2 000	1 800	40	1 800	40	圆心坐标(300,0,0)

网格数量	蓄冰槽含冰率/%
199 955	1.88
290 129	1.93
487 425	1.99
1 209 508	2.00

网格数量	蓄冰槽含冰率/%
199 955	1.88
290 129	1.93
487 425	1.99
1 209 508	2.00

蓄冰槽内冰浆蓄冷特性及蓄冷周期研究

时国华 ¹ , 傅豪杰 ¹ , 李昕悦 ¹ , 周文博 ²

流体机械 | 设计计算 2025,53(5): 40-47

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流体机械 |设计计算 2025 , 53 (5) : 40 -47

蓄冰槽内冰浆蓄冷特性及蓄冷周期研究

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时国华¹, 傅豪杰¹, 李昕悦¹, 周文博²

作者信息

¹华北电力大学动力工程系，河北保定 071003

²天津市津安热电有限公司，天津 300202

作者简介:

时国华（1980），男，副教授，主要从事清洁能源利用及节能技术、传热传质优化理论及技术研究工作，通信地址：071003河北省保定市永华北大街619号华北电力大学动力工程系，E-mail：lucksgh@126.com。

Study on ice slurry cooling storage characteristics and cooling storage period in ice storage tanks

Guohua SHI¹, Haojie FU¹, Xinyue LI¹, Wenbo ZHOU²

Affiliations

¹Department of Power Engineering，North China Electric Power University，Baoding 071003，China

²Tianjin Jin'an Thermal Power Co.，Ltd.，Tianjin 300202，China

出版时间: 2025-05-30 doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.05.006

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摘要

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为了探究冰浆流速、冰浆入口含冰率和冰晶粒径对蓄冰槽蓄冷周期的影响，建立并试验验证了蓄冰槽内冰浆动态存储模型，试验和模拟研究了开口式蓄冰槽内动态冰浆蓄冷特性。结果表明，当冰晶粒径为0.8 mm时，蓄冰槽最大蓄冷能力对应的含冰率为29.5%，富冰层厚度扩展到槽底；增大冰浆流速和提高冰浆入口含冰率均能大幅缩短蓄冰槽蓄冷周期；当冰浆入口流速由0.5 m/s增至0.9 m/s时，蓄冷周期缩短了约41%；当冰浆入口含冰率由1%增至3%时，蓄冷周期缩短了约66%，当冰浆入口含冰率由5%增至9%时，蓄冷周期缩短了约42%。考虑到冰浆运输时存在的冰堵现象，采用冰浆入口含冰率为5%~7%、冰浆入口流速为0.5~0.7 m/s，可经济有效地保障较短的蓄冷周期；当蓄冷能力相同时，冰晶粒径对蓄冰槽蓄冷周期的影响可忽略。研究结果为冰浆蓄冷系统的蓄冷运行及电力调控响应应用提供理论参考。

关键词

冰浆 / 多相流 / 蓄冰槽 / 蓄冷周期

Abstract

收起

To investigate the effects of ice slurry flow velocity，inlet ice concentration，and ice crystal size on the cooling storage period of ice storage tanks，a dynamic ice slurry storage model was established and experimentally validated.Experimental and simulation studies examined dynamic ice slurry cooling storage characteristics in open ice storage tanks.Results show that at an ice crystal size of 0.8 mm，the maximum cooling storage capacity corresponds to an ice concentration of 29.5%，with the ice‑rich layer extending to the tank bottom.Increasing slurry velocity and inlet ice concentration significantly shorten the cooling storage period：when inlet velocity increases from 0.5 m/s to 0.9 m/s，the period reduces by approximately 41%；when inlet ice concentration rises from 1% to 3%，the period shortens by about 66%，and from 5% to 9%，by approximately 42%.Considering ice blockage risks during transportation，using 5%~7% inlet ice concentration and 0.5~0.7 m/s inlet velocity ensures economically effective short storage periods.For identical cooling capacities，ice crystal size negligibly affects the storage period.These findings provide theoretical reference for ice slurry cooling storage system operation and power regulation response applications.

Key words

ice slurry / multiphase flow / ice storage tank / cooling storage period

引用本文

时国华, 傅豪杰, 李昕悦, 周文博. 蓄冰槽内冰浆蓄冷特性及蓄冷周期研究. 流体机械, 2025 , 53 (5) : 40 -47 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.05.006

Guohua SHI, Haojie FU, Xinyue LI, Wenbo ZHOU. Study on ice slurry cooling storage characteristics and cooling storage period in ice storage tanks[J]. Fluid Machinery, 2025 , 53 (5) : 40 -47 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.05.006

正文

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0　引言

收起

动态冰蓄冷技术（简称冰浆蓄冷技术）利用由载流溶液与冰晶组成的固液两相流作为冷量载体，兼具载流溶液的优良流动性和冰晶的高蓄冷密度特性^［1］。在空调作为夏季电力高峰负荷日益增长的背景下，相较于传统静态冰蓄冷技术，冰浆蓄冷技术蓄/释冷响应速度更快，经济性和环保性更优，有助于电网削峰填谷，因此，冰浆蓄冷技术成为推动建筑和工业低碳、经济用冷的有效措施^［2］。

近年来，国内外研究主要聚焦于冰浆在管道内的流动，其中，又以基于颗粒相动力学（KTGF）模型的数值模拟为主导。WANG等^［3-5］基于KTGF的Eulerian-Eulerian模型，在不考虑冰融化的前提下，分别研究了冰浆在水平管、竖直管、弯管，以及肘部流动过程中的速度场、压力场和冰晶浓度场变化。同时，国内外学者对于冰浆在流动中的传热特性也开展了一定的研究。KAMYAR等^［6］使用Bingham模型和焓-孔隙率法描述冰浆的非牛顿行为和相变现象，发现含冰率和迪恩数的增加有利于增强螺旋盘管换热器的传热，但导致压降增大。姬长发等^［7］研究表明，管径20 mm、冰浆流速0.5 m/s、入口含冰率6%为盘管内冰浆流动换热最佳运行参数。

考虑到冰浆多工况动态存储试验的繁复费时，国内外学者对冰浆存储的数值计算模型进行了一些研究。TANINO等^［8-10］采用达西定律确定蓄冰槽内富冰层渗水流速，建立了适用于低冰浆流速（Re<10）的Tanino模型，验证了0.33~0.92 kg/s冰浆流量下的蓄冰层堆积轮廓，但该模型适用性受限且富冰层含冰率确定仍待开展。YAMADA等^［11］基于热平衡原理模拟研究了冰浆存储特性，分析了蓄冷量相同时，存储时间不同对蓄冷系统性能的影响，该模型未考虑蓄冰槽内富冰层的不均匀堆积。

蓄冷周期的大小对电力响应有着重要影响^［12-13］，为了推动冰蓄冷技术的应用，国内外学者围绕提高蓄冷过程传热系数采取了大量措施，以缩短蓄冷周期。如添加高导热系数纳米颗粒来提高冰的导热系数^［14］；采用热管^［15］、翅片^［16］等扩大冰与换热面的接触面积；采用管壳式^［17］、降膜式盘管^［18］等优化蓄冷装置结构；蓄冷罐内壁面设计为波浪形^［19］以强化自然对流。这些研究为静态冰蓄冷技术的发展和广泛应用奠定了基础。

由上述可知，目前研究集中于冰浆在小管径管路中的流动传热特性^［20-22］、静态冰蓄冷的蓄冷性能优化^［23］、冰浆存储富冰层轮廓时变刻画方面。TIWARI等^［24］指出，由于冰浆中的冰晶形成的大传热表面积，相较于静态冰蓄冷，动态冰蓄冷的蓄冷速度更快。动态冰蓄冷作为未来能源体系多元储能需求响应中的重要一员，其蓄冰槽内冰浆动态存储特性和蓄冷周期衡量的相关研究尚缺乏。

鉴于此，本文建立并试验验证蓄冰槽内冰浆动态存储数学模型，该模型可准确刻画冰浆蓄冷时富冰层内水流雷诺数2 500左右场景下的富冰层轮廓及含冰率的动态变化，研究冰浆入口流速、冰浆入口含冰率和冰晶粒径对蓄冰槽蓄冷周期的影响，研究结果为冰浆蓄冷系统的蓄冷运行及电力调控响应应用提供理论参考。

1　实验台及数值计算模型建立

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1.1　实验台搭建

为了研究蓄冰槽内冰浆蓄冷特性，自行设计并搭建了动态冰浆存储实验台，包括制冰系统、冰浆存储系统和数据采集系统。制冰系统基于真空法制冰原理制取冰浆，以实现蓄冰槽内的冰浆存储；数据采集系统则实时测量、记录和保存试验过程中的各项数据。冰浆存储系统主要由蓄冰槽、冰浆入口管道、排水管道、电磁流量计和阀门等组成，如图1所示。试验主要测量仪器如表1所示。

综合考虑结构稳定性和经济性，冰浆存储系统采用顶部开口式圆柱体蓄冰槽，以贴近工程实际应用，槽内尺寸为⌀900 mm×2 000 mm，槽壁厚度10 mm。蓄冰槽槽体材料采用透明亚克力有机玻璃，便于可视化试验。此外，为了提高蓄冰槽内含冰率，避免冰浆在入口和排水管道间流动“短路”，采用蓄冰槽顶部进冰方式（即上进冰）。考虑到蓄冰槽直径较小及经济蓄冷的目的，蓄冰槽内未设置搅拌装置。

冰浆蓄冷前，将0 ℃的低温水注入蓄冰槽至初始液面。试验过程中采用高速摄像机记录蓄冰槽内蓄冰过程，利用ImageJ软件确定蓄冰槽内富冰层高度。

采用显微图样分析法确定入口冰浆粒径。相同工况下，在冰浆入口管道采样3次，每次采样选取冰晶数目≥300的样本，使用调整好倍数的光学显微镜对样本显微观察，显微拍摄若干照片后借助ImageJ软件对冰晶轮廓进行边缘检测，并确定冰晶的投影面积，可得冰晶粒径：

D = 1 N ∑ i = 1 N 4 A i π

（1）

式中，D为冰晶的平均直径，mm；N为冰晶的数量；A_i为冰晶的投影面积，mm²。

3次采样的冰晶粒径算术平均值为入口冰晶平均粒径。

试验采用称重法^［2］测量可得到蓄冰槽内整体含冰率。在试验开始前，测量空蓄冰槽的质量；蓄冷试验结束后，对蓄冰槽进行整体保温，排水管出口设置滤网后排水留冰，并称重；试验前后蓄冰槽的质量差减去保温层和滤网质量，即得蓄冰槽内冰晶质量，进而可得蓄冰槽内整体含冰率。文中试验称重测量误差主要来自于电子质量秤精度和试验操作带来的随机误差。每组试验工况下进行5次重复称重过程，随机误差的标准偏差为0.007 kg。由误差传递公式，可计算得到蓄冰槽内冰晶质量的综合误差为0.010 5 kg，进一步计算得含冰率的误差为0.02%。因此，试验采用称重法确定蓄冰槽内含冰率，具有良好的精度。

基于文献［1］的研究结果及制冰机组冰水侧的质量守恒和热量守恒，试验过程中通过控制制冰系统的制冷量，实现对蓄冰槽冰浆入口含冰率的控制。

1.2　物理模型

以实验台的圆柱体蓄冰槽为研究对象（见图2），对蓄冰槽内冰浆蓄冷过程进行模拟。该蓄冰槽结构尺寸如表2所示。模型使用Fluent内置三维建模软件，并按实验台蓄冰槽等比例建成。通过冰浆入口管道，将纯水冰浆作为蓄冷介质注入蓄冰槽，同时从蓄冰槽底部排水管道排水。由于冰浆向上喷出后再在重力作用下下落，冰浆更容易向蓄冰槽内壁方向堆积，进而使富冰层在蓄冰槽内分布更为均匀。

1.3　数学模型

蓄冷过程中，蓄冰槽内冰浆动态堆积过程涉及固液两相流动。冰浆可视为颗粒（冰晶）与流体（水）能够互相渗透的连续介质，且冰浆存储为时间较长的宏观流动，因此，采用Eulerian-Eulerian 方法模拟研究蓄冰槽内冰浆蓄冷过程。为进一步确定选用何种多相流模型，分别计算冰浆的粒子加载率

β

和槽内冰浆的Stokes数St。

β = α d ρ d α c ρ c

（2）

S t = τ d / t s

（3）

式中，α_d为冰浆中冰晶的体积分数，%；

ρ d

为冰晶密度，kg/m³；α_c为冰浆中水的体积分数，%；ρ_c为水密度，kg/m³；τ_d为冰晶的弛豫时间，s，

τ d = ρ d d d 2 / (18 μ c)

；d_d为冰晶粒径，m；μ_c为水的动力黏度，Pa·s；t_s为冰浆的特征时间，s，

t s = L s / V s

；L_s为特征尺寸，即蓄冰槽内径，m；V_s为蓄冰槽内冰浆流速，m/s。

以真空法制冰机组制取0 °C、冰晶平均粒径0.8 mm、含冰率7%的冰浆为例，蓄冰槽内冰浆流速取0.015 m/s^［25］，水和冰的密度分别取1 000 kg/m³和917 kg/m³，可得粒子加载率

β

和Stokes数St分别为0.069和0.000 3。由于蓄冰槽进冰与排水同时进行，蓄冰过程中初始液位基本保持不变。此外，冰浆为大范围颗粒相分布且冰水界面规律不明晰。因此，文中选用Mixture模型^［26］。由于蓄冰槽冰浆蓄冷过程中无内热源，且忽略冰晶的融化效应，Mixture模型中的连续性方程、动量方程和能量方程分别为：

∂ ∂ t (α i ρ i) + ∇ ⋅ (α i ρ i u i) = 0

（4）

∂ ∂ t (ρ i u i) + ∇ ⋅ (α i ρ i u i u i) = - α i ∇ ρ + α i ρ i g + ∇ ⋅ τ i + F

（5）

∇ ⋅ ∑ k = 1 2 [α i u i (ρ i E i + p)] + ∂ ∂ t ∑ i = 1 2 (α i ρ i E i) = ∇ ⋅ (k e f f ∇ T)

（6）

式中，α_i为第i相（冰晶或水）的体积分数，%；ρ_i为第i相的密度，kg/m³；u_i为第i相的流速，m/s；τ为应力张量；F为相间相互作用力，N；E_i为第i相的能量，kJ；k_eff为有效热传导率，W/（m⋅K）；T为蓄冰槽内温度，℃。

为了避免冰浆入口管道内发生冰堵，冰浆需要保持一定流速以稳定输送，因此，入口和出口处的冰浆为湍流状态。且由于进冰与排水的扰动，蓄冰槽内流体难以保持层流，故本文选用Standard k-ε模型描述蓄冰槽内冰浆的流动：

∂ ∂ t (ρ m k) + ∇ (ρ m k u m) = ∇ (μ t, m σ k ∇ k) + G k, m + G b, m - ρ m ε

（7）

∂ ∂ t (ρ m ε) + ∇ (ρ m ε u m) = ∇ (μ t, m σ ε ∇ ε) + C 1 ε ε k G k - C 2 ε ρ m ε 2 k

（8）

式中，u_m为冰水混合相流速，m/s；ρ_m为冰水混合相密度，kg/m³，

ρ m = ∑ i = 1 2 α i ρ i

；μ_t，m为湍流黏度系数，Pa·s；G_k，m，G_b，m分别为平均速度梯度和浮力产生的湍流动能，kJ；σ_ε，σ_k分别为ε方程和k方程的的湍流Prandtl数，分别取1.0和1.3；C_1ε，C_2ε为常量，分别取1.44和1.92。

1.4　网格划分及边界条件

使用Fluent Mesh，采用六面体非结构网格对圆柱体蓄冰槽内流体域（由蓄冰槽底部至高度1 800 mm处，初始含冰率为0）进行网格划分，且在冰浆入口作加密处理，如图2所示。按冰浆入口流速0.5 m/s、含冰率7%的0 ℃纯水冰浆注入蓄冰槽内持续存储600 s考虑，设置网格数量分别为199 955，290 129，487 425和1 209 508，计算相应蓄冰槽含冰率，其结果如表3所示。可以看出，当网格数大于487 425后，网格数的增加对蓄冰槽内含冰率的影响可以忽略，综合考虑计算精度和计算效率，选用网格数量487 425进行模拟。

蓄冰槽壁面设置为无滑移壁面，排水速度确保整个蓄冷过程中液面维持在初始液面高度。针对瞬态模拟及考虑重力的研究情况，设置能量残差10^-6、其他物理量残差10^-4，作为数值模拟收敛条件。采用SIMPLE算法计算压力-速度耦合方程，采用二阶迎风格式计算动量方程，采用一阶迎风格式计算体积分数、动能和湍流耗散率。综合考虑模拟时长和结果收敛，时间步长设置为0.3 s。

1.5　模型验证

基于第1.4节的设置条件，将不同蓄冷时间下所建模型模拟所得蓄冰槽内含冰率与试验所得相应含冰率进行比较，其结果如图3所示。可以看出，两者的最大相对偏差为9%，表明所建蓄冰槽内冰浆存储模型具有良好精度。

以持续注入冰浆45 min为例，图4示出蓄冰槽内富冰层堆积形状试验与模拟结果对比。可以看出，数值模拟所得富冰层厚度及形状与试验结果符合较好，进一步证明了本文所建模型的准确性。

2　结果分析

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2.1　冰浆动态存储特性

图5示出在第1.4节所述条件下，开口式蓄冰槽内冰浆动态存储过程。可以看出，随着冰浆不断注入蓄冰槽，由于密度差异，冰晶在液面不断堆积并向蓄冰槽内壁面延伸，形成富冰层，富冰层含冰率出现分层现象。在冰浆存储初期（t=10 min），由于富冰层上部距离冰浆入口较近，下部富冰层在后续冰晶的重力与水浮力差的不断挤压作用下，富冰层下部含冰率高于顶部，但下部富冰层的厚度较小。在冰浆存储中期（t=45 min），注入的冰浆不断压实下部富冰层，富冰层厚度不断增加；由于顶部进冰，富冰层底部的冰晶基本没有流动性，未出现冰晶从排水管道间流出。在冰浆存储后期（t=70 min），蓄冰层扩展到蓄冰槽底，富冰层所受浮力减小，富冰层整体含冰率不断提高（含冰率约为16%，比t=45 min时的富冰层含冰率提高约33%），且富冰层内含冰率由下部至上部呈现逐渐减小的趋势。随着时间的推移，当t=148 min时，富冰层在重力和浮力的作用下无法进一步压缩，蓄冰槽达到该工况下的最大蓄冷能力，模拟计算得到蓄冰槽内含冰率为29.5%，与相应试验所得含冰率的相对偏差为7.57%（见图3）。

由图5还可以看出，在相同冰浆存储时刻下，模拟所得富冰层厚度与试验结果基本一致，富冰层堆积形状与试验结果吻合较好。

2.2　冰浆入口流速对蓄冷周期的影响

蓄冷周期是指蓄冰槽达到最大蓄冷能力所经历的时间，是评价冰浆蓄冷电力需求响应特性的重要指标。根据上述研究结果，文中所研究的蓄冰槽最大蓄冷能力对应的蓄冰槽含冰率为29.5%，故以此作为目标含冰率开展蓄冰槽蓄冷周期的影响因素研究。

在第1.4节其他设置参数不变的前提下，研究冰浆入口流速在0.1~0.9 m/s范围内，蓄冰槽蓄冷周期随冰浆入口流速的变化，其结果如图6所示。可以看出，冰浆入口流速由0.5 m/s增至0.9 m/s，蓄冷周期缩短约41%。

在实际应用中，当冰浆流速较低时，冰浆输送管路中易出现冰堵现象，导致输送泵耗增大，同时不利于蓄冰槽蓄冷；当冰浆流速过高时，输送管路内阻力损失增大，输送泵耗增加。因此，为保证冰浆蓄冷具有较好的需求响应能力，并减少输送管路内冰堵现象和输送泵耗，蓄冰槽冰浆入口流速推荐范围为0.5~0.7 m/s。

2.3　冰浆入口含冰率对蓄冷周期的影响

如图6所示，冰浆入口含冰率对蓄冷周期的影响同冰浆入口流速的影响类似，随着冰浆入口含冰率的增加，蓄冷周期显著缩短。当冰浆入口含冰率由1%增至3%时，蓄冷周期缩短约66%；当冰浆入口含冰率由5%增至9%时，蓄冷周期缩短约42%。显然，冰浆入口含冰率的提高增加了单位时间内进入蓄冰槽的冰晶数量，缩短了蓄冷周期。

在实际应用中，冰浆入口含冰率提高将降低制冷机组效率、增加真空法制冰能耗，同时，增大制冰机组出口冰堵的风险。综合考虑冰浆蓄冷的需求响应能力和经济性，蓄冰槽冰浆入口含冰率推荐范围为5%~7%。

2.4　冰晶粒径对蓄冷周期的影响

在第1.4节其他设置参数不变的前提下，对比研究冰晶平均粒径分别为0.8，0.1 mm时蓄冰槽蓄冷周期的变化。模拟结果表明，对于0.8 mm和0.1 mm的冰晶粒径，当目标含冰率均为29.5%时，蓄冷周期分别为148 min和151 min，两种情况下的蓄冷周期基本相同。这是因为虽然冰晶粒径相差明显，但由于冰浆入口含冰率和冰浆入口流速相同，故单位时间内注入蓄冰槽的冰浆质量可视为相同。

图7为蓄冰槽内不同冰晶粒径下富冰层时变堆积状态对比。可以看出，当蓄冷时间相同时，不同冰晶粒径下蓄冰槽富冰层堆积形状相近，但冰晶粒径越小，富冰层越紧实（即富冰层顶部含冰率更大），且在富冰层未堆积到蓄冰槽底部时，富冰层厚度更小。

在蓄冰槽尺寸、冰浆入口含冰率、冰浆入口流速相同条件下，相较于大粒径冰晶，小粒径冰晶的颗粒数目越大，则表面能越大，存储过程更易团聚^［27］。团聚使冰晶之间紧密结合，且小粒径冰晶可填充冰晶颗粒间的较大间隙，从而使富冰层具有更低的孔隙率^［28］，因此，在目标含冰率一定的情况下，冰晶粒径对蓄冷周期基本无影响，但小冰晶粒径能使富冰层更加紧实，进而提高蓄冰槽的蓄冷能力。此外，冰晶粒径增大，避免管道内发生冰堵的冰浆临界流速大幅提升，增大了冰浆输送能耗。如含冰率7%的冰浆在水平直管内流动，当冰晶粒径由0.1 mm增大至0.2 mm时，临界流速提高了约4倍^［29］。

由上述分析可知，对于动态冰蓄冷技术，建议采用小粒径冰晶。

3　结论

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（1）建立的蓄冰槽内冰浆动态存储特性模型具有较高的精度，能够可靠地预测不同存储时间下蓄冰槽内富冰层的堆积特性和含冰率。

（2）增加冰浆入口含冰率和提高冰浆入口流速均可有效缩短蓄冰周期。为了避免泵耗过高和冰浆输送管道冰堵问题，冰浆入口含冰率和流速分别建议采用5%~7%和0.5~0.7 m/s。

（3）在目标含冰率一定的情况下，入口冰晶粒径从0.8 mm减小至0.1 mm对蓄冷周期几乎没有影响。但采用小粒径冰晶有利于提升富冰层含冰率，同时，有利于减小避免冰堵的泵耗。

后续将结合冰晶粒径演化模型和蓄冷结束后蓄冰槽内富冰层多时长蓄冷试验，进一步深入研究冰浆动态存储过程中及存储完成后冰晶粒径的演化规律，为冰浆蓄冷技术的短时蓄冷和跨季节蓄冷应用提供理论依据。

参考文献

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文献

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2025年第53卷第5期

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doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.05.006

接收时间：2024-12-06
首发时间：2026-10-20
出版时间：2025-05-30

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出版历史

收稿日期：2024-12-06
修回日期：2025-03-10

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¹华北电力大学动力工程系，河北保定 071003

²天津市津安热电有限公司，天津 300202

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https://castjournals.cast.org.cn/joweb/ltjx/CN/10.3969/j.issn.1005-0329.2025.05.006

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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