流体机械

边界	材料	热导率/（W·m^-1·K^-1）	吸收率/%	透过率/%
房间壁面	混凝土	2.15	—	—
嵌入墙
外侧幕墙	Low-e 玻璃	1	0.54	0.43
内侧幕墙	双层中空玻璃	0.5	0.07	0.79

边界

材料

热导率/（W·m^-1·K^-1）

吸收率/%

透过率/%

房间壁面

混凝土

2.15

—

嵌入墙

外侧幕墙

Low-e 玻璃

0.54

0.43

内侧幕墙

双层中空玻璃

0.5

0.07

0.79

边界	材料	热导率/（W·m^-1·K^-1）	吸收率/%	透过率/%
房间壁面	混凝土	2.15	—	—
嵌入墙
外侧幕墙	Low-e 玻璃	1	0.54	0.43
内侧幕墙	双层中空玻璃	0.5	0.07	0.79

边界

材料

热导率/（W·m^-1·K^-1）

吸收率/%

透过率/%

房间壁面

混凝土

2.15

—

嵌入墙

外侧幕墙

Low-e 玻璃

0.54

0.43

内侧幕墙

双层中空玻璃

0.5

0.07

0.79

项目	案例1	案例2	案例3	案例4	案例5	案例6
喷嘴数目	3	2	1	3	2	1
喷嘴编号	1^#，2^#，3^#	2^#，3^#	2^#	1^#，2^#，3^#	2^#，3^#	2^#
室外温度/℃	37.3	34.4	37.6	37.3	34.4	37.6
相对湿度/%	51.5	45.7	53.6	51.5	45.7	53.6
室内温度/℃	28.4	28.6	28.6	28.4	28.6	28.6
水质量分数/（kg·kg $a - 1$ ）	0.020 4	0.015 4	0.021 6	0.020 4	0.015 4	0.021 6
喷雾流量/（L·min^-1）	0.07	0.055	0.067	0.07	0.055	0.067

项目

案例1

案例2

案例3

案例4

案例5

案例6

喷嘴数目

喷嘴编号

1^#，2^#，3^#

2^#，3^#

2^#

1^#，2^#，3^#

2^#，3^#

2^#

室外温度/℃

37.3

34.4

37.6

37.3

34.4

37.6

相对湿度/%

51.5

45.7

53.6

51.5

45.7

53.6

室内温度/℃

28.4

28.6

28.4

28.6

水质量分数/（kg·kg

a - 1

）

0.020 4

0.015 4

0.021 6

0.020 4

0.015 4

0.021 6

喷雾流量/（L·min^-1）

0.07

0.055

0.067

0.07

0.055

0.067

项目	案例1	案例2	案例3	案例4	案例5	案例6
喷嘴数目	3	2	1	3	2	1
喷嘴编号	1^#，2^#，3^#	2^#，3^#	2^#	1^#，2^#，3^#	2^#，3^#	2^#
室外温度/℃	37.3	34.4	37.6	37.3	34.4	37.6
相对湿度/%	51.5	45.7	53.6	51.5	45.7	53.6
室内温度/℃	28.4	28.6	28.6	28.4	28.6	28.6
水质量分数/（kg·kg $a - 1$ ）	0.020 4	0.015 4	0.021 6	0.020 4	0.015 4	0.021 6
喷雾流量/（L·min^-1）	0.07	0.055	0.067	0.07	0.055	0.067

项目

案例1

案例2

案例3

案例4

案例5

案例6

喷嘴数目

喷嘴编号

1^#，2^#，3^#

2^#，3^#

2^#

1^#，2^#，3^#

2^#，3^#

2^#

室外温度/℃

37.3

34.4

37.6

37.3

34.4

37.6

相对湿度/%

51.5

45.7

53.6

51.5

45.7

53.6

室内温度/℃

28.4

28.6

28.4

28.6

水质量分数/（kg·kg

a - 1

）

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0.015 4

0.021 6

0.020 4

0.015 4

0.021 6

喷雾流量/（L·min^-1）

0.07

0.055

0.067

0.07

0.055

0.067

喷雾冷却双层皮玻璃幕墙蒸发冷却效果研究

王衍金 , 朱明明 , 汪芳芳

流体机械 | 应用技术 2026,54(1): 110-118

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流体机械 |应用技术 2026 , 54 (1) : 110 -118

喷雾冷却双层皮玻璃幕墙蒸发冷却效果研究

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王衍金（1984），男，博士，副教授，主要从事建筑节能和传热传质方面的研究，通信地址：330013江西省南昌市双港东大街808号华东交通大学土木建筑学院，E-mail：wyj@ecjtu.edu.cn。

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王衍金, 朱明明, 汪芳芳

作者信息

华东交通大学土木建筑学院，南昌 330013

作者简介:

Study on evaporative cooling effect of spray cooling double skin facade

Yanjin WANG, Mingming ZHU, Fangfang WANG

Affiliations

School of Civil Engineering and Architecture，East China Jiaotong University，Nanchang 330013，China

出版时间: 2026-01-30 doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.01.014

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摘要

收起

为系统探究喷雾蒸发在双层皮玻璃幕墙喷雾系统中的冷却效果，建立了喷雾冷却双层皮玻璃幕墙的CFD两相流模型，并采用基于欧拉-拉格朗日法的离散相模型（DPM）对雾滴进行追踪。通过数值模拟与试验验证，分析了雾滴喷射速度、喷雾流量、喷嘴数目等参数对喷雾系统冷却效果的影响。结果表明，两者具有良好的一致性，大多数温度测量值的平均绝对百分比误差在15%以内，DPM模型可用于双层皮玻璃幕墙中喷雾冷却的模拟分析；雾滴喷射速度从20 m/s提高至80 m/s时，喷雾系统的蒸发冷却效率可提高14.9%，同时喷雾流量对喷雾系统冷却性能的影响也较为显著；当喷雾流量由0.01 L/min提高到0.09 L/min，系统的蒸发冷却效率提高了57.2%，液滴蒸发速率提高了2.9 μg/s，空腔温度分布更加均匀；喷嘴数目对喷雾系统的冷却性能有较大影响，喷嘴数目为3时，系统的蒸发冷却效率和液滴蒸发速率分别是单喷嘴情形下的4.29倍和2.6倍。研究可为喷雾冷却系统的优化设计提供理论参考，对提高双层皮玻璃幕墙的冷却性能具有重要意义。

关键词

双层皮玻璃幕墙 / 雾滴 / 蒸发冷却 / 蒸发冷却效率 / 参数分析

Abstract

收起

To comprehensively understand the cooling effect of spray evaporation in double skin facade spray systems，a CFD two‑phase flow model for spray cooling double skin facade was established，and a discrete phase model （DPM） based on the Euler-Lagrangian method was employed to track the droplets.Through numerical simulation combined with experimental validation，the effects of parameters such as droplet injection velocity，spray flow rate，and number of nozzles on the cooling performance of the spray system were analyzed.The results show good consistency between the two，with the mean absolute percentage error for most temperature measurements within 15%，indicating that the DPM model can be used for simulation analysis of spray cooling in double skin facade.When the droplet injection velocity increased from 20 m/s to 80 m/s，the evaporative cooling efficiency of the spray system improved by 14.9%.Meanwhile，the spray flow rate also significantly influenced the cooling performance of the spray system.When the spray flow rate increased from 0.01 L/min to 0.09 L/min，the evaporative cooling efficiency of the system improved by 57.2%，the droplet evaporation rate increased by 2.9 μg/s，and the temperature distribution in the cavity became more uniform.The number of nozzles had a considerable impact on the cooling performance of the spray system.With three nozzles，the evaporative cooling efficiency and droplet evaporation rate of the system were 4.29 times and 2.6 times higher，respectively，compared to the single‑nozzle scenario.This research provides theoretical references for the optimal design of spray cooling systems and holds significant importance for improving the cooling performance of double skin facade.

Key words

double skin facade / droplets / evaporative cooling / evaporative cooling efficiency / parameter analysis

引用本文

王衍金, 朱明明, 汪芳芳. 喷雾冷却双层皮玻璃幕墙蒸发冷却效果研究. 流体机械, 2026 , 54 (1) : 110 -118 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.01.014

Yanjin WANG, Mingming ZHU, Fangfang WANG. Study on evaporative cooling effect of spray cooling double skin facade[J]. Fluid Machinery, 2026 , 54 (1) : 110 -118 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.01.014

正文

收起

0　引言

收起

建筑领域的能源消耗约占一次能源消耗的40%^［1］，是全球能源消耗和温室气体排放的主要来源之一^［2］。因此，提高建筑能效是实现建筑领域节能减排的重要目标。双层皮玻璃幕墙（double skin facade，DSF）作为一种新型围护结构形式，越来越多应用于现代商业建筑中。然而，在夏季炎热气候下，使用DSF结构的建筑存在过热现象，进而增加空调的冷负荷^［3］。喷雾冷却作为一种高效的降温技术，已广泛用于建筑环境领域，其在DSF中的应用为解决过热问题提供了新思路。提高喷雾冷却双层皮玻璃幕墙（spray cooling double skin facade，SC-DSF）的蒸发冷却效果是降低建筑能耗的关键。

要深入研究喷雾冷却双层皮玻璃幕墙中液滴的运动和传热机理，提高蒸发冷却效果，就必须全面分析喷雾流量^［4］、喷嘴数目^［5］、初始速度^［6-7］等关键喷雾参数的影响。叶庭乔等^［8-9］通过试验模型分析了被动蒸发冷却式双层玻璃幕墙的基本原理并研究了其性能表现。根据幕墙的不同朝向设置了不同的喷水流量，得出了在各个朝向下实现最佳降温效果的最优流量范围。ALKHEDHAIR等^［10-11］通过数值计算分析了自然通风干式冷却塔内的喷雾特性，发现喷射速度快的喷嘴冷却效果最佳。此外，CUI等^［12-13］分别对向下和向上喷淋的可逆冷却塔（reversibly used cooling tower，RUCT）的传热传质特性进行了研究，分析了初始风速、液滴速度等参数对于冷却塔性能的影响。

目前，对SC-DSF的热工性能缺乏深入研究，其喷雾蒸发冷却数值模型并不完善，且针对SC-DSF中的喷雾参数研究较少。本文通过欧拉-拉格朗日法建立用于模拟SC-DSF内喷雾的两相流CFD模型，并采用离散相（DPM）模型模拟液滴的运动轨迹及伴随的蒸发冷却效应。通过研究雾滴喷射速度、喷雾流量和喷嘴数目等关键参数的影响，并结合不同截面下的蒸发冷却效率和液滴蒸发速率，确定参数的最优配置，以期为喷雾冷却系统的优化设计提供理论依据。

1　模型描述

收起

1.1　物理模型

图1示出某实验楼中面朝南向的SC-DSF实物，以其为原型构建了如图2所示的CFD模型。该模型由空气域、房间及喷雾冷却双层皮玻璃幕墙组成。空气域的尺寸为33.37 m×20.09 m×12.90 m，房间的尺寸为5.27 m×6.09 m×5.58 m，SC-DSF的尺寸为2.09 m×0.51 m×2.38 m。

如图3所示，室外侧Low-e玻璃的厚度为0.05 m，室内侧的双层中空玻璃厚度为5 mm+10 mm+5 mm，玻璃幕墙空腔深度为0.51 m。上通风口距离房屋顶端2 m，下通风口距离地面1.2 m，均保持开启状态以维持通风。喷嘴安装在墙体顶部，距离内层玻璃幕墙0.227 m，各喷嘴的间距为0.575 m，两侧喷嘴与墙体的间距为0.47 m，喷雾锥角为30°。

1.2　控制方程

采用欧拉-拉格朗日方法模拟两相流，对于连续相流，采用Realizable k-ε湍流模型求解质量、动量、能量守恒的三维稳态RANS方程。连续相的控制方程表示为^［14］：

∇ ⋅ (ρ u) = S m

（1）

∇ ⋅ (ρ u) = S m

（2）

式中，ρ为密度，kg/m³；

u

为速度矢量；

S m

为离散相和任意源相变化而添加到连续相内的质量，kg/（m³·s）。

∇ ⋅ (ρ u u) = - ∇ p + ∇ ⋅ (τ e f f) + ρ g + S u

（3）

式中，p为压力，Pa；

τ e f f

为连续相的有效应力张量；

g

为重力加速度，m/s²；

S u

为离散相引起的动量变化，kg·m/s。

∇ ⋅ (ρ u T) = ∇ ⋅ (k e f f c p ∇ T) + S T

（4）

式中，T为温度，K；

k e f f

为有效导热系数；

c p

为比热容，J/（kg·K）；

S T

为离散相引起的能量变化，J。

∇ ⋅ (ρ u ω i) = - ∇ ⋅ J i + S i

（5）

式中，

ω i

为组分i的质量分数，kg/kg；

J i

为组分扩散通量，kg/（m²·s）；

S i

为离散相引起的组分i的质量变化，kg/（m³·s）；组分i为空气或水蒸气。

1.3　离散相模型

采用DPM模型对两相流中离散相的动态特性进行分析和预测。模型充分考虑离散相雾滴与连续相气体的相互作用，通过对颗粒进行非稳态跟踪，模拟了雾滴蒸发冷却过程中的传热传质行为。

1.3.1　液滴雾化模型

为了模拟液滴的粒径分布情况，采用Rosin-Rammler函数^［14］对雾滴的粒径分布情况进行描述，其表达式^［15］见式（5）。采用空心锥型喷嘴（hollow cone）模型模拟喷射源，泰勒类比破碎（TAB）模型模拟液滴的破碎情况。假设液滴由喷口均匀喷出，选取液滴流的数量为100^［16］，得到计算式如下：

f d = e x p [- (D d D ¯ d) n]

（6）

式中，f_d为液滴直径大于D_d的质量分数；D_d为液滴直径，μm；

D ¯ d

为平均液滴直径，μm；n为分散系数。

为确定分布函数中的各参数值，在雾滴喷射速度为65.9 m/s，喷雾流量为0.07 L/min下，采用Winner319A型喷雾粒度仪测量KEFOO-HBS015撞针型雾化喷嘴所产生雾滴的粒径分布情况。将测量数据进行拟合，得出Rosin-Rammler分布函数，其表达式如下：

f d = e x p [- (D d 38.4) 3.47]

（7）

1.3.2　液滴追踪模型

将流体视为由无数个微小的液滴组成，且每个液滴都有质量、速度和位置。基于拉格朗日法，追踪单个液滴随时间的变化，而不是固定空间位置上的流体性质变化。液滴的受力平衡方程如下：

d u d d t = u - u d τ r + g ρ d - ρ ρ d

（8）

τ r = ρ d D d 2 3 μ 4 C d R e

（9）

R e = ρ D d u d - u μ

（10）

式中，

u d

为离散相液滴的速度；

u

为连续相的速度，m/s；

τ r

为液滴松弛时间，s；

ρ d

为离散相液滴的密度，kg/m³；

ρ

为连续相的密度，kg/m³；

D d

为离散相液滴的直径，m；

μ

为连续相的动力黏度，N·s/m²；

C d

为曳力系数；Re为相对雷诺数。

采用动态曳力模型确定雾滴在运动过程中不同形状下的阻力系数，该模型考虑了液滴的形状变化及破碎情况，解决了仅采用球面阻力定律的局限性。雾滴运动的曳力系数由下式进行计算：

C d = 0.424 1 + 2.632 y d R e > 1 000 24 R e 1 + 1 / 6 R e 2 / 3 (1 + 2.632 y d) R e ≤ 1 000

（11）

式中，y_d为液滴形变量。

当y_d=0时，认为液滴不发生变形，呈球形；y_d=1时，认为液滴发生最大化形变，呈圆盘形。

1.4　控制扩散模型

液滴进入气相的气通量N_i由浓度梯度控制，其表面与主体气体之间的蒸气浓度差决定了N_i值，计算式如下：

N i = k (C i, s - C i, ∞)

（12）

式中，N_i为蒸气摩尔通量，kmol/（m²·s）；k为传质系数，m/s；C_i，s为液滴表面蒸气浓度，kmol/m³；

C i, ∞

为主体气体的蒸气浓度，kmol/m³。

式（12）中的

k

值可由Sherwood数^［17-18］计算得出，相关计算式如下：

S h A B = k D d D i, m = 2.0 + 0.6 R e d 1 / 2 S c 1 / 3

（13）

式中，

D d

为液滴直径，m；

D i, m

为蒸气在空气中的扩散系数，m²/s；Re_d为液滴的雷诺数；

S c

为施密特数，

S c =

μ / ρ D i, m

。

在每个时间步长

Δ t

内，液滴的质量不断减少，其减少量可由下式计算得出^［16］：

m d (t + Δ t) = m d (t) - N i A d M w Δ t

（14）

式中，

m d

为液滴质量，kg；

A d

为液滴表面积，m²；

M w

为水的分子量，kg/kmol。

2　数值方法与验证

收起

2.1　边界条件

空气域进出口温度采用试验测得的干球温度，H₂O质量分数

ω w

通过式x/（x+1 000）换算后得到，其中，x为含湿量（g/kg_干空气）。假定湍流动能TI为5%，入口速度采用实测值。空气域四周边界不参与太阳光线追踪，液滴穿过该边界后停止跟踪计算。房间墙体采用绝热边界条件，且是粗糙度为0的无滑移静止壁面。双层皮玻璃幕墙的Low-e玻璃与双层中空玻璃考虑了液膜轨迹与膜变量的计算，以及气相的耦合。CFD模型的其余详细边界条件及材料特性见表1。

2.2　网格独立性验证

采用四种网格划分方案，各方案的网格数量分别为620 000，1 020 000，2 180 000，3 110 000。在玻璃幕墙周围区域进行局部加密处理，其四周距离幕墙0.1 m，尺寸为2.29 m×0.71 m×2.58 m，通过对比计算所得的索太尔平均直径（SMD）及X=-0.283 m截面温度进行网格无关性验证。在相同的初始条件下，当网格数量大于2 180 000时，计算结果不再产生明显变化，如图4所示。考虑到计算的时间成本和模拟精度，故采用2 180 000的网格进行模拟计算。

2.3　模型验证

为了对建立的理论模型进行验证，采用实际气候条件下的实测数据与模拟结果进行比较。图5示出试验测试系统的设备构成，包括风速仪、温湿度仪、室内外总射辐射表、室内外散射辐射表、喷嘴、热电阻、高压雾化装置、数据采集仪和电脑等。幕墙的内外表面分别布置了5个热电阻温度测点，空腔内部均匀布置了25个热电阻温度测点。

分别选取2023年8月23日、8月24日、9月2日、9月3日、9月7日和9月17日中午13：00的测量数据作为模型验证数据（案例1~6），各验证案例的主要参数见表2。

为验证数值模型，分别对比不同高度下空腔内部温度与玻璃表面温度的实测值与模拟值。如图6和图7所示，模拟结果与试验数值具有良好的一致性，大多数温度下测量值的平均绝对百分比误差在15%以内，6个案例共计150个空腔温度测量值和120个玻璃温度测量值，其中，分别有约6.7%和5.8%的测量值误差大于15%。需要注意的是，空腔上部喷射雾团未混合交汇区域的测点误差较大，这主要是由于实际喷雾锥角与标准喷射锥角存在偏差，导致上部被雾团覆盖的面积有差异，温度测量值存在误差。此外，玻璃表面上部及下部的个别测点误差较大，其原因是受太阳辐射、周围建筑物及树木遮挡的影响。因此，考虑到试验时建筑室外情况的随机性，以及雾滴运动的不确定性，上述误差仍在可接受范围内。

3　计算结果与分析

收起

在双层皮玻璃幕墙喷雾系统的蒸发冷却效果的评估中，蒸发冷却效率

η c

^［19］是一个关键的指标，其计算式如下：

η c = T 1 - T 2 T 1 - T 3 × 100

（15）

式中，T₁为环境温度，℃；T₂为空腔出风温度，℃；T₃为空腔内靠近进风口的湿球温度，℃。

蒸发冷却效率越高，表明蒸发效率越高，能提供更好的冷却效果。采用案例1的环境条件（室外温度为37.3 ℃，相对湿度为51.5%，室外风速为0.5 m/s）进行模拟计算。通过不同高度截面的蒸发冷却效率和液滴蒸发速率对空腔内部液滴的蒸发冷却情况进行分析。

3.1　雾滴喷射速度的影响

雾滴喷射速度是影响系统蒸发冷却情况的重要参数，选取5种雾滴喷射速度v_d（20，35，50，65.9，80 m/s）进行模拟计算。图8示出不同雾滴喷射速度下各参数值的变化情况，发现雾滴喷射速度对系统的冷却效果存在显著影响。雾滴喷射速度的增加提高了沿喷雾方向的蒸发冷却效率

η c

和液滴蒸发速率

E d

。雾滴喷射速度由20 m/s增加到80 m/s时，

η c

从53.0%增加到67.9%，

E d

从3.3 μg/s增加至4 μg/s。然而，随着速度的进一步增加，

η c

的提升幅度逐渐减小。但当滴喷射速度超过一定值后，系统的冷却能力达到极限，继续增加并不会使SC-DSF喷雾系统的蒸发冷却效果显著提高。

3.2　喷雾流量的影响

选取5种喷雾流量Q_d（0.01，0.03，0.05，0.07，0.09 L/min），以研究其对系统蒸发冷却效果的影响。如图9所示，喷雾流量的增加提高了系统沿喷雾方向的蒸发冷却效率

η c

和液滴蒸发速率

E d

。喷雾流量从0.01 L/min增大到0.09 L/min，

η c

从13.2%显著增加至70.4%，

E d

从1.2 μg/s增加至4.1 μg/s。同样值得注意的是，随着喷雾流量的增加，各指标的变化幅度逐渐减小，喷雾流量为0.09 L/min与喷雾流量为0.07 L/min时相比，

η c

仅提高了3.9%，

E d

仅提高了0.26 μg/s。这表明当喷雾流量达0.07 L/min时，进一步增加流量对系统的蒸发冷却效果提升不再显著。

图10示出不同喷雾流量下空腔内部的温度分布。结果表明，较高的喷雾流量通过增强蒸发吸热效应、促进空气流动和混合，导致低温区域扩大、高温区域减少，整体温度梯度间隔变小并上移，从而使温度分布更加均匀。

3.3　喷嘴数目的影响

与试验保持一致，通过改变喷嘴数目N进行模拟计算（N=1，2，3）。喷嘴数目为1时，开启中间喷嘴；喷嘴数目为2时，开启左侧两喷嘴。研究发现，喷嘴数目对SC-DSF喷雾系统的蒸发冷却效果有显著影响。如图11所示，喷嘴数目的增加提高了系统沿喷雾方向的蒸发冷却效率和液滴蒸发速率。随着喷嘴数目从1个增加到3个，

η c

值从15.5%提升至66.5%，

E d

从1.5 μg/s升高至3.9 μg/s。喷嘴数目的增加扩大了水雾覆盖范围，有效地提高了系统的蒸发冷却效率。同时，雾滴密度的增加扩大了液滴与空气的接触面积，进一步提高了液滴的蒸发速率。

图12示出不同喷嘴数目N下的温度与流线。随着喷嘴数目的增加，空腔的平均温度逐渐降低，温度分布更加均匀。当N=1时，空腔两侧出现了两个宽短且对称的漩涡，流场较为稳定，但温度分布均匀性较差。当N=2时，空腔两侧出现了一大一小不对称的漩涡，流场不稳定，温度分布均匀性较差。当N=3时，空腔两侧出现了两个细长且对称的漩涡，流场较为稳定，温度分布相对较好。总的来说，喷嘴数目的增加使空腔内雾滴的覆盖面积增大，可以更均匀地吸收热量，从而降低整体温度并减少局部热区域。

4　结论

收起

为了分析喷雾冷却双层皮玻璃幕墙的蒸发冷却效果，建立了包括空气和液滴在内的CFD两相流模型，并进行了试验验证。分析了雾滴喷射速度、喷雾流量及喷嘴数目等参数对喷雾系统蒸发冷却效果的影响，为双层皮玻璃幕墙内喷雾系统的运行与参数的优化提供参考，并得出以下结论。

（1）雾滴喷射速度对系统的冷却效果有显著影响，适当的喷射速度有助于增强气体流动。当速度超过65.9 m/s时，冷却效果不再产生显著变化。

（2）较大喷雾流量下，温度分布更加均匀。随着喷雾流量的增加，各指标的变化幅度逐渐减小，当喷雾流量达到0.07 L/min后，系统的蒸发冷却效果趋于稳定，提升不再显著。

（3）喷嘴数目为3时，系统的蒸发冷却性能最佳，蒸发冷却效率和液滴蒸发速率分别是单喷嘴情形的4.29倍和2.6倍。

参考文献

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文献

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2026年第54卷第1期

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doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2026.01.014

接收时间：2025-06-10
首发时间：2026-10-22
出版时间：2026-01-30

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收稿日期：2025-06-10
修回日期：2025-10-25

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华东交通大学土木建筑学院，南昌 330013

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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TxT

边界	材料	热导率/（W·m^-1·K^-1）	吸收率/%	透过率/%
房间壁面	混凝土	2.15	—	—
嵌入墙
外侧幕墙	Low-e 玻璃	1	0.54	0.43
内侧幕墙	双层中空玻璃	0.5	0.07	0.79

边界

材料

热导率/（W·m^-1·K^-1）

吸收率/%

透过率/%

房间壁面

混凝土

2.15

—

嵌入墙

外侧幕墙

Low-e 玻璃

0.54

0.43

内侧幕墙

双层中空玻璃

0.5

0.07

0.79

项目	案例1	案例2	案例3	案例4	案例5	案例6
喷嘴数目	3	2	1	3	2	1
喷嘴编号	1^#，2^#，3^#	2^#，3^#	2^#	1^#，2^#，3^#	2^#，3^#	2^#
室外温度/℃	37.3	34.4	37.6	37.3	34.4	37.6
相对湿度/%	51.5	45.7	53.6	51.5	45.7	53.6
室内温度/℃	28.4	28.6	28.6	28.4	28.6	28.6
水质量分数/（kg·kg $a - 1$ ）	0.020 4	0.015 4	0.021 6	0.020 4	0.015 4	0.021 6
喷雾流量/（L·min^-1）	0.07	0.055	0.067	0.07	0.055	0.067

项目

案例1

案例2

案例3

案例4

案例5

案例6

喷嘴数目

喷嘴编号

1^#，2^#，3^#

2^#，3^#

2^#

1^#，2^#，3^#

2^#，3^#

2^#

室外温度/℃

37.3

34.4

37.6

37.3

34.4

37.6

相对湿度/%

51.5

45.7

53.6

51.5

45.7

53.6

室内温度/℃

28.4

28.6

28.4

28.6

水质量分数/（kg·kg

a - 1

）

0.020 4

0.015 4

0.021 6

0.020 4

0.015 4

0.021 6

喷雾流量/（L·min^-1）

0.07

0.055

0.067

0.07

0.055

0.067