流体机械

环型号	尺寸/mm	气体压差/MPa	均方根粗糙度/µm
1	$∅ 3.18 × ∅ 43.8$	0.15	0.90
2	$∅ 3.18 × ∅ 43.4 × 58$	0.15	0.45
3	$∅ 3.18 × ∅ 51.2 × 62$	3.00	0.60
4	$∅ 3.18 × ∅ 49.4 × 40$	3.00	0.90
5	$∅ 3.18 × ∅ 44.4 × 46$	5.50	1.20
6	$∅ 3.18 × ∅ 50.8 × 40$	5.50	0.90

环型号

尺寸/mm

气体压差/MPa

均方根粗糙度/µm

∅ 3.18 × ∅ 43.8

0.15

0.90

∅ 3.18 × ∅ 43.4 × 58

0.15

0.45

∅ 3.18 × ∅ 51.2 × 62

3.00

0.60

∅ 3.18 × ∅ 49.4 × 40

3.00

0.90

∅ 3.18 × ∅ 44.4 × 46

5.50

1.20

∅ 3.18 × ∅ 50.8 × 40

5.50

0.90

环型号	尺寸/mm	气体压差/MPa	均方根粗糙度/µm
1	$∅ 3.18 × ∅ 43.8$	0.15	0.90
2	$∅ 3.18 × ∅ 43.4 × 58$	0.15	0.45
3	$∅ 3.18 × ∅ 51.2 × 62$	3.00	0.60
4	$∅ 3.18 × ∅ 49.4 × 40$	3.00	0.90
5	$∅ 3.18 × ∅ 44.4 × 46$	5.50	1.20
6	$∅ 3.18 × ∅ 50.8 × 40$	5.50	0.90

环型号

尺寸/mm

气体压差/MPa

均方根粗糙度/µm

∅ 3.18 × ∅ 43.8

0.15

0.90

∅ 3.18 × ∅ 43.4 × 58

0.15

0.45

∅ 3.18 × ∅ 51.2 × 62

3.00

0.60

∅ 3.18 × ∅ 49.4 × 40

3.00

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∅ 3.18 × ∅ 44.4 × 46

5.50

1.20

∅ 3.18 × ∅ 50.8 × 40

5.50

0.90

基于统计特征金属封严环泄漏量预测研究

李伟平 ¹ , 杨昊 ¹ , 邓超 ² , 李神龙 ³

流体机械 | 应用技术 2025,53(9): 95-103

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流体机械 |应用技术 2025 , 53 (9) : 95 -103

基于统计特征金属封严环泄漏量预测研究

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李伟平¹, 杨昊¹, 邓超², 李神龙³

作者信息

¹湖南大学汽车车身先进设计制造国家重点实验室，长沙 411082

²长沙览声科技有限公司，长沙 410000

³中国航发长江动力有限公司，湖南岳阳 414100

作者简介:

李伟平（1971），男，博士，教授，硕士研究生导师，主要从事空气动力学和航空发动机关键零部件研究工作，通信地址：411082湖南省长沙市麓山南路湖南大学机械与运载工程学院，E-mail：Lwp15200909147@163.com。

Research on leakage prediction of metal sealing ring based on statistical characteristics

Weiping LI¹, Hao YANG¹, Chao DENG², Shenlong LI³

Affiliations

¹State Key Laboratory of Advanced Design and Manufacturing of Automobile Body，Hunan University，Changsha 411082，China

²Changsha Lansheng Technology Co.，Ltd.，Changsha 410000，China

³China Hangfa Changjiang Power Co.，Ltd.，Yueyang 414100，China

出版时间: 2025-09-30 doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.09.013

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摘要

收起

针对金属封严环泄漏量预测精度不足，导致研发成本增加的问题，提出了一种基于统计特征金属封严环泄漏量预测方法。通过激光共焦距显微镜扫描2种材料（GH4169，GH738）磨削抛光加工后的C形金属封严环表面，获得其微观各向异性表面形貌，基于统计学方法构建各向异性粗糙表面，结合有限元分析与计算流体力学预测封严环泄漏量，并对其影响因素进行规律性研究。试验验证表明：数值模型计算的泄漏量与实际测量泄漏量的误差仅约为10%。相同工况条件下，当密封压差从0.6 MPa降低到0.3 MPa时，封严环泄漏率降低49.6%；当封严环表面均方根粗糙度由1.2 µm降低到0.9 µm，其泄漏率降低约43%；当封严环表面接触应力由0 MPa增大到380 MPa，其泄漏率降低约为98.7%。由此可见，通过降低表面均方根粗糙度、增大表面接触应力及减小内外腔压差能够提升封严环的密封性能。研究可为金属封严环后续研发和评估提供理论依据。

关键词

金属封严环 / 泄漏量 / 各向异性 / 计算流体力学 / 统计学

Abstract

收起

Aiming at the issue of insufficient accuracy in leakage prediction for metal sealing rings，which leads to increased R&D costs，a leakage prediction method based on statistical characteristics is proposed.The surfaces of C‑shaped metal sealing rings made of two materials （GH4169 and GH738） after grinding and polishing were scanned using a laser confocal microscope to obtain their micro‑anisotropic surface morphology.Based on statistical methods，an anisotropic rough surface model was constructed.This model was combined with finite element analysis and computational fluid dynamics to predict the leakage rate of the sealing ring，and a study on the influencing factors was conducted.Experimental validation shows that the error between the numerically calculated leakage and the actual measured leakage is only about 10%.Under the same working conditions，when the sealing pressure difference is reduced from 0.6 MPa to 0.3 MPa，the leakage rate of the sealing ring decreases by 49.6%；when the root mean square roughness of the sealing ring surface is reduced from 1.2 μm to 0.9 μm，the leakage rate decreases by approximately 43%；when the surface contact stress increases from 0 MPa to 380 MPa，the leakage rate decreases by about 98.7%.These results indicate that the sealing performance of the ring can be improved by reducing the surface root mean square roughness，increasing the surface contact stress，and reducing the pressure difference between the inner and outer cavities.This study provides a theoretical basis for the subsequent development and evaluation of metal sealing rings.

Key words

metal sealing ring / the amount of leakage / anisotropy / computational fluid dynamics / statistics

引用本文

李伟平, 杨昊, 邓超, 李神龙. 基于统计特征金属封严环泄漏量预测研究. 流体机械, 2025 , 53 (9) : 95 -103 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.09.013

Weiping LI, Hao YANG, Chao DENG, Shenlong LI. Research on leakage prediction of metal sealing ring based on statistical characteristics[J]. Fluid Machinery, 2025 , 53 (9) : 95 -103 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.09.013

正文

收起

0　引言

收起

金属封严环一直是影响航空发动机工作性能的关键因素之一，而泄漏量，即流体在单位时间内流过泄漏通道的总量，是评价金属封严环工作性能的重要指标。

粗糙表面轮廓及金属封严环泄漏预测一直国内外的研究热点。分形理论思想由Mandelbro提出，用于分析不规则的几何形状，构建分形曲线函数。闫国华等^［1］对密封接触表面的Hertz接触模型、统计学接触模型及分形接触模型进行了评述并概括了其研究现状。崔颖等^［2］基于多孔介质理论构建了双粗糙面密封泄漏模型。傅磊等^［3］通过三维扫描仪对Al，Cu，316L三种金属平垫进行微观粗糙面逆向重构，获得表面粗糙度Ra对金属平垫泄漏率的影响。张颖等^［4］研究了接触应力、表面粗糙度等对特殊螺纹气密性的影响。ZHENG等^［5］分析了微观作用力对泄漏的影响。PÉREZ-RÀFOLS等^［6］利用数值模拟方法迭代调节仿真表面。王霞等^［7］利用梯度模型分析均方根粗糙度对传输线损耗特性的影响。杨文健^［8］利用统计学建立了粗糙模型，并分析了硬密封结构界面的泄漏特性。汤鹏飞^［9］根据Weierstrass‑Mandelbrot（W‑M）分形函数表征不同粗糙度等级，探究了W环泄漏性能的影响因素。邱星瀚等^［10］对发动机燃烧室中带有镀银层的紧固件进行失效机理研究分析。张鹏等^［11］对接触式机械端面密封进行流固耦合数值模拟计算，研究了密封端面表面粗糙度Ra和端面压差对泄漏率的影响。梁彦兵等^［12］对航空发动机燃油泵机械密封进行了多物理场耦合分析，探讨了密封环应力应变对密封性能的影响；方艳峰等^［13］利用理论分析动静环机械密封，优化其几何参数值。

综上所述，金属封严环的泄漏预测已有相关的研究，但大多基于分形理论构建各向同性粗糙面，而前期大量的仿真与试验数据表明，该预测方法所得结果与试验数据相比具有一定的误差。本文提出一种以表面均方根偏差为表征，基于统计特征理论对金属封严环进行泄漏预测的方法，以C形金属封严环为研究对象，对其泄漏量进行了数值模拟预测和试验验证，为金属封严环的设计提供一定的参考价值。

1　泄漏率预测方法

收起

C形封严环放置在航空发动机密封槽内，受到上、下法兰预紧力的作用，产生压缩变形，从微观的角度分析，封严环加工表面的高度不一的粗糙峰与法兰之间便形成了流体泄漏的通道，如图1所示。

此次通过加工6种不同尺寸和不同材料的C形金属封严环（见表1，环厚度均为0.381 mm，截面宽度为2.54 mm），对其泄漏量进行数值模拟和试验验证。表中，尺寸为封严环截面外直径×圆弧扫掠直径×扫掠直线段长度。即环型号1为圆C形金属封严环（如图1所示），其余为跑道C形金属封严环（1/4对称），如图2所示。

以环型号2为例（后续仿真模拟均以此环型号为例展开研究），在Abaqus中对金属封严环进行位移加载，压缩封严环高至2.6 mm，内外腔压差为0.15 MPa。为简化计算，封严环型号2采用1/4对称结构，下法兰固定，上法兰向下压缩。得到图2所示工作状态下的封严环的接触应力云图，分析得平均接触应力

σ c = 380 M P a

，接触线宽度为0.16 mm。

1.1　金属封严环真实加工粗糙面

为满足航空发动机的恶劣工况，C形金属环通常采用镍基高温合金材料GH4169（环1-3）或者GH738（环4-6），其性能参数通过以往试验获得^［11］。现通过OLYMPUS OLS50-SAF激光共聚焦显微镜随机对GH4169，GH738两种材料的金属封严环进行扫描，得到局部表面的.csv文件，在Matlab中进行分析，得到金属封严环的微观形貌如图3所示（2种材料下各2个封严环随机取点扫描图），可以看出，磨削抛光后的金属封严环在某一方向上具有一定的分布规律，即机加工后的金属封严环表面具有各向异性特征，而非随机各向同性。

1.2　统计特征粗糙面模型建立

在金属表面加工后，通常表面均方根偏差相比于算术平均偏差的计算更为复杂，以往金属封严环粗糙微观模型优先选用Ra作为表征，并根据W‑M函数创建。均方根粗糙度代表表面起伏的几何平均高度值，表面均方根偏差更能反映表面粗糙程度^［14］。赵福令等^［15］通过研究分析得出，表面均方根偏差相比于表面算术平均偏差更适合作为衡量粗糙度的三维标准。以表面均方根偏差S_q为表征，建立微观模型，其表达式为：

S q = 1 A ∬ A z 2 (x, y) d x d y

（1）

式中，A为评价粗糙区域面积；z（x，y）为粗糙表面高度分布。

在统计特征中，高度分布参数除了表面均方根偏差外，还有高度分布三阶中心距（偏态S_sk）和高度分布四阶中心矩（S_ku），其表达式为：

S s k = 1 S q 3 1 A ∬ A z 3 (x, y) d x d y

（2）

S k u = 1 S q 4 1 A ∬ A z 4 x, y d x d y

（3）

对于研究高斯分布数值表面时，偏态S_sk=0，峰态S_ku=3。

空间分布中，统计特征通常采用自相关函数ACF来描述粗糙表面空间分布特征，自相关函数是描述某一个随机信号在不同时刻之间的相同程度的函数，它是同一信号在不同时刻取值的互相关。自相关长度与纹理长宽比是空间分布中的两个主要参数。如图4所示，当自相关函数在所确定的空间坐标边界时，自相关长度即为自相关函数值减弱最快方向降低到边界值时与原点之间的距离R_min，纹理长宽比则为自相关长度与函数减弱最慢方向上降低到边界值时与原点之间的距离R_max的比值。高度分布参数和空间分布参数可以从统计角度更完整地表述粗糙样貌。

统计接触模型最典型的代表是GW接触模型，GW接触模型从Greenwood和Williamson^［16］提出至今，不断地被后续研究者完善，至今仍被广泛使用。文献［17-18］修改了原模型曲率半径R全相等，并忽略了微凸体之间的相互作用等缺陷。

赵亚飞^［19］采用3D徕卡显微镜对加工表面进行观测，结果表明，经过车削、磨削处理的表面具有较强的各向异性特征。上文通过激光共焦聚显微镜扫描磨削抛光后的微观粗糙面，发现其同样具有较强的各向异性特征，为了更精确地表达金属封严环磨削抛光加工后粗糙表面，采用如下指数自相关函数表述：

A C F = S q 2 e x p - τ x 2 β x 2 + τ y 2 β y 2

（4）

式中，

τ x, τ y

分别为轮廓高度在x，y方向上的相关程度；

β x, β y

分别为粗糙峰轮廓分布在x，y方向上的自相关长度。

AR和MA模型是最早基于统计特征用于粗糙表面仿真的模型^［20］，由于AR模型复杂的系数求解过程，一阶即可对粗糙表面进行仿真的MA模型得到更多研究者的应用，输出序列表达式为：

z k, l = ∑ i = 0 M - 1 ∑ j = 0 N - 1 h (i, j) η (k - i, l - j)

（5）

式中，M，N分别为自相关函数在x，y方向上的截断长度；h（i，j）为系统滤波函数；

η

为模型输入高斯白噪声序列。

经傅里叶变换得到序列

A (w x, w y)

，其中，

w x = e j w x, w y = e j w y

，其功率谱密度为常数C，等式（5）两边同时进行傅里叶变换可得：

Z w x, w y = H w x, w y ⋅ A w x, w y

（6）

式中，

H (w x, w y)

为h（i，j）的系统传递函数。

H (w x, w y)

表达式为：

H w x, w y = P (w x, w y) / C

（7）

P (w x, w y)

可由上述所选自相关函数经过计算求得：

P (w x, w y) = 1 M N ∑ k = 0 M - 1 ∑ l = 0 N - 1 A C F z (x, y) e x p (- 2 π k r j N) e x p (- 2 π k r j N)

（8）

对式（7）进行傅里叶逆变换，可获得粗糙表面，将得到的粗糙表面的坐标进行曲面重构，曲面拟合误差需小于10^-10 m以保证其精度。以环2为例，

S q = 0.45 μ m

，生成160

μ m

×160

μ m

的粗糙面并拉伸成实体，如图5所示。

1.3　有限元微观泄漏计算模型

根据实际工程情况，成型后的C形金属封严环表面精度较难进行进一步加工，其表面粗糙度通常高于法兰面。在进行有限元仿真模拟时，将法兰面视为刚性光滑平面，能够准确有效地进行模拟并简化计算过程。

为保证网格的质量，在Hypermesh中进行模型网格划分，网格类型为C3D10。对4个侧面进行对称约束，底面为完全固定约束。在刚性平面上施加的载荷大小应能准确反映接触情况，微观接触力的总和与宏观接触力相等，则微观接触的平均接触应力与宏观模型相等，即：

F = C p r e s s A

（9）

式中，F为微观接触力，N；C_press为宏观下法兰与封严环平均接触应力，MPa；A为法兰与封严环接触面积，mm²。

在Abaqus中对粗糙模型进行有限元处理，得到变形后的粗糙模型后，抽取中间的流道，即可获得泄漏计算模型，如图6所示，左右边界设置为对称边界，与内腔连接处为压力入口，与外腔连接处为压力出口，其余为壁面。

1.4　密封间隙内流体的流动特性

封严环泄漏计算模型的特征尺寸在微米量级，对其流动特性进行简要分析。对微流体进行分析，首先需对其稀薄特性进行探究，文献［21］引入克努森数（Knudsen）计算表达式，ARKILIC等^［22］列出微通道流动中不同克努森数对应适当的流体模型，根据表达式计算得出各条件下的克努森数小于0.01，采用连续介质模型且边界无滑移。

ROTT^［23］提到Reynolds根据压力损失随速度变化的规律，确定了临界雷诺数。当雷诺数较小时，黏滞力对流场的影响要大于惯性力，流场中流速的扰动会因黏滞力而衰减，为层流状态；反之为湍流状态，一般

R e

=2 320~4 000为过渡状态。计算得到间隙内雷诺数最高达到150左右，判断泄漏流体模型为层流状态。

流体流经密封界面时可能会产生流体膜，流体膜产生的压力可能会平衡部分外载荷^［24-25］。流体膜压力越高，其承载能力越大，承载大小可由下式计算：

∂ p ∂ x = 6 η ν h 3 h - h 0

（10）

式中，p为承载应力大小；x为流体通道长度；v为流体的流动速度；

h

和

h 0

为密封间隙最大、最小值。

计算求得不同工况下，表1中6种封严环流体的承载应力，相对于宏观下封严环与法兰之间的接触应力，占比最大不超过1%。为简化模型计算，后续计算过程中，对密封界面的流体承载作用忽略不计。通过CFD方法计算泄漏率，流体截面模型速度与压力云图如图7所示。

由Fluent生成的出口体积流量文件，可以直接得到单个微元体出口处的体积流量，通过下式计算得到金属封严环的线泄漏率：

q = q v / L

（11）

式中，

q

为金属封严环工作状态下的线泄漏率，

m L / s ⋅ m m

；

q v

为泄漏率计算模型出口处体积流量

, m L / s

；L为泄漏率计算模型的边长，mm。

2　封严环泄漏试验

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2.1　试验装置与过程

为了验证计算泄漏率的准确性，搭建常温下试验平台进行密封测试。试验设备（电液伺服压力试压机）如图8所示。图中，1处压力机通过位移加载提供压力，下方连接四角柱的平板，可以保证下压过程中的平衡；2处放置金属封严环及控制位移加载的限位块；3处为底座，并在安装封严环位置内部中心处设有进气口，外部设有出气口，出气口的外围设有多层橡胶密封圈，保证泄漏气体从出气口流出；4处为泄漏量数据读取显示器，其与DFM多参数质量流量计相连，流量计量程为0~5 SLM（0 ℃，1 atm），分辨率0.000 1，精度±1%。

气路系统由氮气瓶、调压阀等组成，通过控制调压表上的压力数值（即进口压力值，根据表1中的压差数值而定，与数值模拟中的压差一致），将氮气输入密封系统中，泄漏的气体量从出气口流出，测定密封系统的泄漏率。上座、底座和封严环组合压紧隔绝试验腔体与外界之间的连通，保证内部的压力恒定。

对6种金属封严环加工产品进行常温下密封测试。试验要求为：产品在检测设备中压缩，通过限位块高度（2.6 mm）控制其与有限元仿真分析中的压缩高度一致，充入氮气，保持10 min，待流量计数据稳定后停止试验，记录试验数据，即总泄漏量。对每个型号的封严环重复试验5次，相同条件下测量数值误差范围在0.2%以内。

2.2　仿真与试验结果对比

对6种金属封严环进行分形特征（方法参见文献［9］）、统计特征泄漏仿真数值模拟并试验测试。结果对比如图9所示。由图可知，由统计特征构造出各向同性的粗糙面计算泄漏量与试验结果相差更小，验证了提出方法的可行性。同时，相比于正圆C形封严环，后4种跑道形封严环的泄漏率仿真计算值与试验值偏差较大，因为受压状态下，其圆周接触压力分布不均匀，靠近圆弧段的接触压力与接触面积相比于直线段更大。结合表1，可得出表面均方根粗糙度和压差及封严环尺寸（即工作状态下金属封严环的受压程度）均是影响泄漏量的关键因素。

为充分验证计算模型的准确性，以环型号2为试验对象，压缩至工作状态下充入不同压力的氮气，记录试验结果，并与数值模拟结果进行对比，如图10所示。数值计算结果与试验值相差较小，误差在10%左右，再次验证了计算模型的准确性。

3　结果分析

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3.1　粗糙面预压模型分析

在刚性平面对粗糙面施加压力的过程中，法兰刚性面与粗糙面之间的间隙不断地缩小，泄漏流道模型体积也逐渐缩小，因此，预压模型时法兰刚性面相对粗糙表面的位移是反映法兰与封严环接触程度的重要参数。根据宏观接触应力计算得到3种表面均方根粗糙度下相对位移量与接触应力之间的关系，如图11所示。可以看出，施加的接触应力越大，其法兰平面相对位移量越大，但增加速率放缓，因为随着施加的接触力增大，法兰平面与粗糙面接触程度增大，承受载荷的粗糙峰也就越多，导致法兰的位移量增长越来越缓慢。在同等接触应力下，表面均方根粗糙度越大，其法兰相对位移量越大。

宏观分析时，法兰在不同位移量下，金属封严环会受到不同的接触应力（即封严环所受外载荷与接触面积的比值），从而粗糙面的受压情况也有所不同。以宏观下的平均接触应力C_press为基准，粗糙面受压情况如图12所示。从图可以看出，初始接触时，法兰仅与较高的一些粗糙峰有接触，其承压能力较差，促使法兰的下移速度较快。但是随着法兰的增长，法兰与粗糙面上更多的粗糙峰发生接触，粗糙面的承压能力越来越强，导致法兰的下移速度逐渐放缓。由此也可以推出，当表面均方根粗糙度减小时，表面较高尖锐的粗糙峰相对较少，在相同应力下，与粗糙面的接触面积更多，其承压能力更强，相对位移也越慢，与图11相符。

3.2　泄漏率影响因素分析

根据上述研究方法，探究平均接触应力、表面均方根粗糙度及压差对金属封严环泄漏的影响。图13示出不同内外压差情况下，均方根粗糙度为0.45 μm的粗糙面时，金属封严环线泄漏率随着接触应力的变化曲线。由图可知，当接触应力不断增大时，封严环的线泄漏率不断减小，且减小的速率放缓，与图11得到的接触应力越大，法兰位移速率减小的结论相符合。在

σ c =

0 MPa和

σ c =

380 MPa的情况下，泄漏率的误差约为98.7%，所以微观层面的泄漏不可忽视。

图14示出金属封严环不同程度加工表面，即不同均方根粗糙度下金属封严环的泄漏率情况。由图可知，在金属封严环工作状态下，（

σ c =

380 MPa），均方根偏差越大，金属封严环泄漏率也越高。同时可以得出，当均方根粗糙度由1.2 μm减小到0.9 μm时，泄漏率降低约43%，由0.9 μm到0.45 μm，泄漏率降低约32%。因此，提高金属封严环的表面加工精度能够明显减小其泄漏量。

图15示出在金属封严环的均方根粗糙度为0.45 μm时，不同内外腔压差下，不同接触应力下金属封严环的泄漏率的变化情况。由图可以看出，在同一接触应力和均方根偏差的情况下，压差越大，金属封严环的泄漏率也越大。

4　结论与展望

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（1）通过激光共聚焦显微镜扫描，利用Matlab处理金属封严环加工后粗糙面，得出其表现出各向异性特征，通过统计特征构造出的金属封严环各向异性粗糙面，更加符合实际加工后表面粗糙情况。

（2）以表面均方根粗糙度作为表征基于统计学特征得到的各向异性粗糙面进行数值计算，得到的C形金属封严环的泄漏量，其结果与试验的泄漏值更吻合，其误差仅约为10%。而与正圆C形封严环泄漏相比，跑道C形计算偏差更大，因为其接触应力分布不均，圆弧段接触应力相对更大。

（3）控制其余变量相同的情况下，金属封严环表面均方根粗糙度由0.9 μm降到0.45 μm，其泄漏量降低约32%；当封严环表面接触应力由0 MPa增加到200 MPa时，其泄漏量降低约82%，由0 MPa增加到380 MPa时，其泄漏量降低98.7%；当封严环内外腔压差由1.2 MPa降低到0.6 MPa，其泄漏率降低约54%，由0.6 MPa降低到0.3 MPa，其泄漏率降低约50%。因此，需要综合考虑封严环的加工条件及工作环境来满足其泄漏要求。

由于试验条件有限，仅对常温下的6个金属封严环进行了试验研究，后续可在高温高压工况下对更多金属封严环进行泄漏试验研究，避免更多的偶然性。当前计算工况中对流体承载作用假设忽略不计，但在超精密表面、更极端工况或封严环-法兰接触应力微弱的情况下，泄漏通道的形态可能会发生变化，必须进行考虑，后续可进行更深入的研究。

参考文献

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文献

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参考文献引证文献

排序方式：

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2025年第53卷第9期

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doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.09.013

接收时间：2024-12-03
首发时间：2026-10-20
出版时间：2025-09-30

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出版历史

收稿日期：2024-12-03
修回日期：2025-07-25

基金

作者信息

¹湖南大学汽车车身先进设计制造国家重点实验室，长沙 411082

²长沙览声科技有限公司，长沙 410000

³中国航发长江动力有限公司，湖南岳阳 414100

参考文献

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https://castjournals.cast.org.cn/joweb/ltjx/CN/10.3969/j.issn.1005-0329.2025.09.013

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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TxT

环型号	尺寸/mm	气体压差/MPa	均方根粗糙度/µm
1	$∅ 3.18 × ∅ 43.8$	0.15	0.90
2	$∅ 3.18 × ∅ 43.4 × 58$	0.15	0.45
3	$∅ 3.18 × ∅ 51.2 × 62$	3.00	0.60
4	$∅ 3.18 × ∅ 49.4 × 40$	3.00	0.90
5	$∅ 3.18 × ∅ 44.4 × 46$	5.50	1.20
6	$∅ 3.18 × ∅ 50.8 × 40$	5.50	0.90

环型号

尺寸/mm

气体压差/MPa

均方根粗糙度/µm

∅ 3.18 × ∅ 43.8

0.15

0.90

∅ 3.18 × ∅ 43.4 × 58

0.15

0.45

∅ 3.18 × ∅ 51.2 × 62

3.00

0.60

∅ 3.18 × ∅ 49.4 × 40

3.00

0.90

∅ 3.18 × ∅ 44.4 × 46

5.50

1.20

∅ 3.18 × ∅ 50.8 × 40

5.50

0.90