流体机械

项目	定压比热容/（kJ·kg^-1·K^-1）	密度/（kg·m^-3）	表面张力/（N·m^-1）	动力黏度/（Pa·s）
3.54% 海水	3.98	1 025.3	0.073 2	1.10×10^-3
水	4.22	998.2	0.072	1.01×10^-3
空气	1.005	1.225	—	—

项目	定压比热容/（kJ·kg^-1·K^-1）	密度/（kg·m^-3）	表面张力/（N·m^-1）	动力黏度/（Pa·s）
3.54% 海水	3.98	1 025.3	0.073 2	1.10×10^-3
水	4.22	998.2	0.072	1.01×10^-3
空气	1.005	1.225	—	—

参数	孔径d/mm	孔间距l/mm	管径比D/d	主支管截面比A₀/A
结构1	4	6.67	6	9.375
结构2	6	15	4	9.375
结构3	8	20	3	9.375
结构4	6	20	4	9.375
结构5	6	15	5	6.000
结构6	6	15	3	16.667
结构7	6	15	4	19.486

参数	孔径d/mm	孔间距l/mm	管径比D/d	主支管截面比A₀/A
结构1	4	6.67	6	9.375
结构2	6	15	4	9.375
结构3	8	20	3	9.375
结构4	6	20	4	9.375
结构5	6	15	5	6.000
结构6	6	15	3	16.667
结构7	6	15	4	19.486

降膜蒸发器直管式分布器内流场特性研究

蔡维一 ¹ , 郭成宇 ¹ , 马杰 ² , 吕文涛 ¹ , 黄梦叶 ¹ , 张子民 ³

流体机械 | 设计计算 2025,53(8): 77-85

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流体机械 |设计计算 2025 , 53 (8) : 77 -85

降膜蒸发器直管式分布器内流场特性研究

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蔡维一¹, 郭成宇¹, 马杰², 吕文涛¹, 黄梦叶¹, 张子民³

作者信息

¹江苏省特种设备安全监督检验研究院苏州分院，江苏苏州 215000

²中国北方发动机研究所（天津），天津 300400

³大连理工大学海洋能源利用与节能教育部重点实验室，辽宁大连 116024

通讯作者:

吕文涛（1984），男，硕士，高级工程师，主要从事承压类特种设备检验检测，通信地址：215000江苏省苏州市平泷路188号江苏省特种设备安全监督检验研究院苏州分院，E-mail：sztjcy@126.com。

作者简介:

蔡维一（1995），男，硕士，助理工程师，主要从事压力容器设计与检验检测，E-mail：1173171136@qq.com。

Study on internal flow characteristics of straight‑tube distributor in falling film evaporators

Weiyi CAI¹, Chengyu GUO¹, Jie MA², Wentao LYU¹, Mengye HUANG¹, Zimin ZHANG³

Affiliations

¹Special Equipment Safety Supervision Inspection Institute of Jiangsu Province Suzhou Branch，Suzhou 215000，China

²China Northern Engine Research Institute（Tianjin），Tianjin 300400，China

³Key Laboratory of Ocean Energy Utilization and Energy Conservation of Ministry of Education，Dalian University of Technology，Dalian 116024，China

出版时间: 2025-08-30 doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.08.010

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摘要

收起

为探究降膜蒸发器直管式分布器内部流场特性，基于液体分布器的设计准则，建立了三维计算模型。在完成模型验证的基础上，系统探究了几何参数与工况条件对分布器性能的影响机制。结果表明，直管式液体分布器内部流场受入流位置和壁面结构的影响显著，底部区域因流体冲击形成明显的冲击区，致使入口附近出流孔的流速显著高于其他区域；而远离入口的区域则能够形成稳定的孔前流动区域，从而有效降低机械能损失；在保持单位开孔面积不变的条件下，适当增大出流孔孔径与孔间距可显著提升初始分布质量，但其优化效果存在一定的参数阈值范围。同时，增大管径比和支管截面积有助于降低出流孔平均流速，并进一步提高初始分布质量。变工况研究显示，随着入口流量的增加，出流速度呈单调递增趋势，而初始分布质量则先升高至峰值后逐渐趋于稳定。最佳初始分布质量为0.758 6，对应的最佳工况流量为0.453 kg/s，不同结构参数的分布器均具有特定的最佳工况区间。研究可为直管式分布器的优化设计提供参考。

关键词

降膜蒸发器 / 直管式液体分布器 / 流场分布 / 数值模拟 / 优化设计

Abstract

收起

To investigate the internal flow field characteristics of a straight‑tube distributor in falling film evaporators，a three‑dimensional computational model was established based on industrial design criteria for liquid distributors.Following model validation，the influence mechanisms of geometric parameters and operational conditions on distributor performance were systematically studied.Results indicate that the internal flow field of straight‑tube liquid distributors is significantly affected by inflow position and wall structure：a distinct impingement zone forms in the bottom area due to fluid impact，resulting in notably higher flow velocities at outflow holes near the inlet compared to other regions；whereas areas farther from the inlet develop stable pre‑orifice flow regions，effectively reducing mechanical energy loss.Under constant unit orifice area conditions，appropriately increasing orifice diameter and spacing significantly enhances initial distribution mass，though optimization effects exhibit parameter threshold limitations.Concurrently，increasing tube diameter ratio and branch pipe cross‑sectional area helps reduce average outflow velocity while further improving initial distribution mass.Variable‑condition studies reveal that as inlet flow rate increases，outflow velocity shows monotonic growth，while initial distribution mass first rises to a peak before stabilizing.The optimal initial distribution quality is 0.758 6，corresponding to an optimal operational flow rate of 0.453 kg/s，with distributors of different structural parameters exhibiting specific optimal operational ranges.The research can provide reference for the optimization design of straight pipe distributors

Key words

falling film evaporator / straight‑tube liquid distributor / flow field distribution / numerical simulation / optimization design

引用本文

蔡维一, 郭成宇, 马杰, 吕文涛, 黄梦叶, 张子民. 降膜蒸发器直管式分布器内流场特性研究. 流体机械, 2025 , 53 (8) : 77 -85 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.08.010

Weiyi CAI, Chengyu GUO, Jie MA, Wentao LYU, Mengye HUANG, Zimin ZHANG. Study on internal flow characteristics of straight‑tube distributor in falling film evaporators[J]. Fluid Machinery, 2025 , 53 (8) : 77 -85 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.08.010

正文

收起

0　引言

收起

水平管降膜蒸发器是一种基于降膜蒸发原理的换热设备，目前在海水淡化、石油炼化及食品加工等领域具有广泛的应用^［1-5］。其工作过程如下：通过顶部液体分布器将工质输送至水平换热管，工质在附壁效应下形成液膜并吸收蒸汽热量。未蒸发的工质汇集至底部后，由循环泵送回分布器循环利用，结构如图1所示。

液体分布器对蒸发器性能具有显著影响^［6］。不合理的布液膜结构不仅会降低蒸发器的性能，长期运行还容易导致结构堵塞，引起布膜不均并形成干壁区，进而促使降膜管表面发生结垢与腐蚀，最终造成设备损坏和失效。YUNG等^［7］提出了适用于水平管蒸发器中低黏性液体不稳定波波长公式：

l = 2 π n σ ρ g

（1）

式中，n为常数，对于横管上较薄的液层流动，n取值为2；σ为表面张力，N/m；

ρ

为液体密度，kg/m³；g为重力加速度，m/s²。

该公式是液体分布器工业设计准则中仿真参数确定的重要依据。谈琥等^［8］采用组分输运模型的有限元分析方法，结合白跃华区域面积法、克里斯琴森均匀系数法和Killat分区法，评估了不同进液方式对出流均匀性的影响，为液体分布器的流场分析和分布均匀性评价提供了参考。

直管式液体分布器因其结构简单、分布性能优异而获得广泛应用。为探究该类分布器的流场特性及其影响因素，需系统分析其内部流动行为，从而为结构设计与优化提供理论依据^［9-11］。此外，水平管降膜蒸发器在实际运行中常因蒸汽质量波动与生产需求变化而处于变工况状态，传统基于单一工况的设计难以满足实际需求。因此，研究变工况下的流场特性，对提升蒸发器性能及拓宽其应用范围具有重要意义^［12-14］。

本文对直管式液体分布器的内部流场进行了系统研究，重点分析了出流孔孔径、孔间距、分布器高度、支管截面积及入口流量等因素对其内部流场特性的影响，以期为直管式分布器的设计提供参考。

1　直管式液体分布器物理模型

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图2示出直管式液体分布器结构示意。图中，d为出流孔孔径，l为出流孔间距，H为分布器高度，D为换热管外径。

结构参数与物性参数的关系式如下：

l = 2 π 2 σ ρ g

（2）

Q L = π 4 d 2 n 0 φ 2 g h

（3）

式中，σ为表面张力，N/m，σ=0.063 N/m；Q_L为入口体积流量，m³/s，Q_L=4.527×10^-4 m³/s；n₀为出流孔数量，n₀=20；φ为排放系数，φ=0.62；h为流体液面到孔口中心的垂直高度，m，取h=0.1 m。

由式（2）（3）计算得到，d为6 mm，l为15 mm（考虑加工精度及经验公式修正）。将直管式液体分布器的出流孔按图3所示位置进行划分。

2　网格无关性验证

收起

为精确捕捉液体流动特性，在对出流孔、支管与主管连接处进行局部网格加密的同时，于近壁面区域采用Smooth‑transition偏移方法对边界层实施了加密处理。共划分了4套网格，网格数量分别为268 452，558 421，874 256，1 153 212。当网格数达到874 256后，继续增加网格数量对支管入口压力及支管内压降的影响均小于5%。综合考虑计算资源与精度要求，最终选用网格数为874 256的方案开展仿真计算。

3　数学描述方法及模型验证

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在模拟计算过程中，进行如下假设：

（1）环境压力不变，工质流动为不可压缩流体，出流孔流出流体物性均匀；

（2）忽略水平度、壁面粗糙度及回流的影响。

压力-速度耦合求解采用Coupled算法，该算法不仅收敛效率高，且在不可压缩流体计算中表现出良好的稳定性。湍流模型选用SST k‑ω模型，该模型既适用于液体分布器内表面的复杂流动，也能准确预测逆压梯度下的流动分离现象，例如分布器拐角处可能出现的涡流。边界条件设置为：入口采用流量入口，出口设为压力出口，二者共同提供了稳定的数值模拟环境^［15-18］。液体分布器壁面设置为无滑移边界，并采用绝热条件处理，气液接触角设定为10°。收敛标准设定为连续性与动量方程残差小于10^-5，进出口相对流量差小于10^-6。以某海水淡化装置为背景，工质设置为盐度3.54%的海水，入流质量流量设定为0.455 kg/s。该盐度海水、纯水及空气在室温（25℃）下的物性参数如表1所示。

为验证模拟方法的可靠性，选取张剑慈等^［19］所测得的8种孔流系数中1号孔的试验数据作为参照，在设定相同边界条件与孔口结构的前提下，进行了6次仿真计算，结果如图4所示。6次模拟所得的孔流系数平均值为0.661，略大于试验值0.65，相对误差约为1.7%。该误差主要源于模拟中未考虑孔口粗糙度的影响，综合分析表明所建立的计算模型准确有效。

4　计算结果与讨论

收起

4.1　不同区域内部流场特性分析

图5示出液体分布器内部的流线分布情况。

从图可见，流体在入口处对底部区域产生显著冲击，致使主管内流速高于支管。随着流体向远端流动，其流速逐渐降低并趋于稳定。当流体进入支管后，在壁面粘滞效应与流动惯性的共同作用下，速度进一步下降并形成涡旋，部分动能转化为静压能。流体流经出流孔时，在孔内外压差与横向流动的共同驱动下，加速向下流动，该现象是影响直管式液体分布器性能的关键物理机制。

图6示出不同位置出流孔的流速分布，可以看出，靠近主管的出流孔流速明显高于其他位置。这主要是由于流体进入主管时流动截面积发生急剧变化，从而在主管内形成显著的“入口效应”。根据伯努利原理，主管入口处流体动能较高而静压较低，其中，动能项（

1 / 2 ρ v 1 2

）起主导作用，致使靠近入口处的出流孔具有较高的出流速度。随着流体向支管远端流动，依据达西公式，摩擦阻力损失随管长线性增加，有效驱动压差逐渐减小，从而导致流速降低并趋于稳定。

图7示出（1）~（3）号支管的速度云图，从图可知，入口位置对支管内流动具有显著影响。在主管与支管的连接区域可观察到明显的速度梯度变化，且越靠近入口，变化越剧烈。这表明入口附近存在较强的流动干扰，使得支管内流速分布不均；随着与入口距离的增加，流动逐渐趋于稳定。

图8示出了不同支管内流速对比。可以看出，支管（1）~（3）内的平均流速分别为0.53，0.34，0.22 m/s，沿支管方向流速呈现明显的波动式下降趋势。该现象主要源于近壁区域流体受黏性作用导致能量耗散较大。当流体流出流孔时，流速增加，流动状态有向湍流发展的趋势。

不同支管内出流孔平均流速与初始分布质量如图9所示，随着与入口距离的增加，不同支管出流孔的平均流速呈现先降低后升高的趋势。该现象的主要原因是流体初始入流速度较高，致使分配至前段支管的流量相对较少；而当流体抵达主管末端时，回流效应显著增强了流向支管6的流量，因此，平均流速随之提高。此外，各支管对应的初始分布质量整体呈缓慢上升趋势，这是由于随着与入口距离的增大，“入口效应”逐渐减弱，流场分布趋于均匀，从而使初始分布质量得到改善。

4.2　不同结构分布器内部流场特性与初始分布质量分析

建立多种不同结构的液体分布器模型，并采用Klemas评价法对其分布均匀性进行评估^［16］，具体结构参数如表2所示。图10示出结构1~4在不同位置出流孔的流速分布情况。结构1~3的开口面积基本保持一致，但随着孔径增大，出流孔位置处的流速显著下降。在结构3与结构4之间，尽管两者出流孔间距相近而孔径不同，流速变化仍较为明显。这是由于孔口面积增大和管径比减小使流体出流过程更为平缓，支管底部所受液体扰动减弱，静压贡献增大，从而改善了分布质量。结构1与结构2的流场分布情况相似，出流速度较为接近，且在支管末端均出现流速上升现象，中间位置支管尤为显著。该现象归因于主管内流速较高而出流孔面积较小，流体未能充分将动能转化为静压，撞击支管末端壁面后形成涡旋；在壁面粘滞与扰流作用下流速逐渐降低，末端压力回升，从而导致出流孔流速增大。

图11示出4种结构液体分布器在各支管中的平均流速及初始分布质量。可以看出，在入口流量和单位开口面积保持不变的条件下，随着出流孔孔径与孔间距的增大，分布器的初始分布质量均呈现先上升后逐渐稳定的趋势。这一现象主要源于孔径较小的设计易受蒸汽和液体表面张力的影响，可能引起孔口堵塞，从而无法满足蒸发器的正常运行要求。结构4分布管的平均出流速度为0.729 m/s，出流孔流速较高，使得管间流动处于柱状流与片状流之间的过渡状态。尽管该结构的流速高于其他结构，但其各支管间的初始分布质量更优，结构4的初始分布质量M₀达到0.752 8，表现出较好的分布效果。由此可见，随着孔径和孔间距的增加，直管式液体分布器的初始分布质量逐渐提升，但提升速度逐渐减缓。在固定开口面积条件下，分布器的初始分布质量存在一个极限值。

为探究相同工况下分布器初始分布质量的差异，对比分析了结构2，5，6，7的液体分布器，通过调整支管与主管的截面积进行系统评估。图12示出不同结构在出流孔附近横截面上的速度云图。对比结构2，5，6可见，随着支管截面积与管径比的减小，流体从主管流入支管时，支管内的湍流强度显著增强。这是由于支管入口处截面积突然收缩，流速急剧增大，促使流动状态向湍流转捩，湍动能增大而静压下降。

图13示出4种液体分布器在支管1上的压力分布情况。支管内压力首先迅速下降，在轴向距离约0.04 m处达到最低点，之后缓慢回升并逐渐趋于平衡。尽管不同结构的平衡压力位置及最低压力点存在细微差异，但总体变化趋势一致。支管入口处压力急剧下降是由流体从主管进入支管时截面收缩、流速增加所致，该效应随支管截面积减小而更为显著。因此，结构6的最低压力点最早出现，位于轴向距离0.025 m处。随着支管截面积增大，支管内的压降幅度增加，最低压力点位置向支管内部移动。这是由于流体湍动能降低，机械能损失减少，流速分布趋于均匀，致使压力最低点更靠近支管末端。

液体分布器内各支管出流孔的平均流速与初始分布质量如图14所示。结果表明，增大支管截面积与管径比可使各支管间的初始分布质量更为接近，从而提升液体分布器沿主管方向的分布均匀性。此外，随着管径比增大和主支管截面比减小，不同支管间的流量分布也趋于均匀。因此，在直管式液体分布器的设计过程中，应着重对支管截面积和管径比进行优化。

4.3　变工况条件下液体分布器内部流场特性与初始分布质量分析

为研究入口流量对分布效果的影响，选取结构1作为分析对象，其具体参数如下：单位长度开孔面积A=1.047×10^-3 m，孔径d=4 mm，孔间距l=6.67 mm，主管直径D=24 mm。

图15示出入口流量Q_L=0.151 kg/s时，液体分布器在3个不同主管高度（z=0.05，0.10，0.16 m）处的速度分布。在该流量下，主管与支管之间的流动扰动尚不明显，且由于布液密度较低，部分出流孔的流动主要受静压支配，处于流动发展的过渡阶段，流体流出量相对不足。同时，分布器中心区域未形成明显的冲击区，中心位置出流孔未受到入口流速的显著影响，因此，整体分布均匀性较好。

图16示出Q_L=0.607 kg/s时，液体分布器在z=0.05，0.10，0.16 m这3个高度截面上的速度分布。在此流量下，液体从入口冲击底部，引发显著的涡流和强烈扰动，导致分布器内部压降急剧减小，动能损失增大。与低流量工况同一高度处的速度分布进行对比可发现，随着流量的增加，主管流速的上升对支管流动产生了更为显著的影响。尽管支管内的流动趋于均匀，但较强的扰动和涡流会削弱分布器的整体分布均匀性。

为研究不同工况下直管式分布器的初始分布质量及支管流量分布特性，在0.151~0.604 kg/s流量范围内选取7个节点进行分析。图17对比了各工况下出流孔的平均出流速度与初始分布质量。

从图可以看出，在不同入口流量下，各支管的平均流速与初始分布质量均呈现先迅速下降而后缓慢上升的非单调变化趋势，且初始分布质量的最低值通常出现在支管3附近。结果表明，尽管流量变化会对流速和分布质量的具体数值产生影响，但流场的基本结构和分布机制并未发生本质改变。

图18示出不同入口流量下分布器的整体平均流速与初始分布质量。

从图可以看出，随着入口流量的增加，出流孔的平均速度呈单调上升趋势。这是由于在静压大致稳定的条件下，出流速度主要受速度压头支配，且孔流系数基本保持不变，流量的提高直接促使出流速度增加。然而，初始分布质量随流量增加先升高，达到峰值后逐渐趋于稳定，表明液体分布器存在一个最佳工作区间及相应的最大分布质量。最佳初始分布质量为0.758 6，对应最佳入口流量为0.453 kg/s。当流量低于该最佳值时，支管内流动分布不均，流量分配差异较大，导致初始分布质量降低；而当流量超过最佳工况时，静压对出流行为的影响远小于速度压头，分布器性能不再显著提升，同时过高的出流速度可能导致下部换热管束无法维持稳定液膜，从而降低降膜蒸发器的传热与传质效率。

5　结论

收起

（1）直管式液体分布器内部流场特性受入流位置和壁面结构的显著影响。底部区域因流体冲击而形成明显冲击区，致使入口附近出流孔的流速显著高于其他区域。相比之下，远离入口的区域所受横流干扰较小，更易形成稳定的孔前流动区域，从而有助于减少机械能损失。

（2）在保持单位开孔面积不变的条件下，适当增大出流孔孔径与孔间距可显著提高初始分布质量，但其优化效果仅在特定参数范围内显著。以结构4为例，即使平均出流速度达到0.728 m/s，其初始分布质量M₀仍可保持在0.752 8。此外，增大管径比和主管截面积不仅有助于降低出流孔的平均流速，还能进一步提高初始分布质量，从而改善流场分布的均匀性。

（3）在变工况条件下，直管式液体分布器表现出显著的流量-性能关联特性：随着入口流量的增加，出流速度呈单调上升趋势，而初始分布质量则先升高至峰值后逐渐趋于稳定。最佳初始分布质量为0.758 6，对应的最佳工况流量为0.453 kg/s。该规律表明，对于不同结构参数的分布器，均存在一个特定的最佳工况区间，在该区间内可实现最优的初始分布质量。

参考文献

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文献

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参考文献引证文献

排序方式：

LEI X L，LI H X.Numerical simulation of the behavior of falling films on horizontal plain tubes［J］.AIP Conference Proceedings，2010，1207（1）：998-1003.

HU W K，YANG L，GUO L H.Numerical simulation of the liquid flowing and heat‑transfer outside the tube of the horizontal‑tube falling film evaporator［J］.Advanced Materials Research，2013：296-300.

张猛，周帼彦，朱冬生. 降膜蒸发器的研究进展［J］.流体机械，2012，40（6）：82-86.

ZHANG M，ZHOU G Y，ZHU D S.Research progress of falling‑film evaporator［J］.Fluid Machinery，2012，40（6）：82-86.

戴晓勇，徐庆，吴畏，等. 麦汁低热负荷煮沸技术与装备研究［J］. 包装与食品机械，2023，41（1）：60-69.

DAI X Y，XU Q，WU W，et al.Research on wort boiling technology and equipment with low thermal stress［J］.Packaging and Food Machinery，2023，41（1）：60-69.

何娜，陈学东，陈永东，等.分布器对水平管外降膜流动影响的数值分析［J］.流体机械，2022，50（4）：27-35.

HE N，CHEN X D，CHEN Y D，et al.Numerical analysis of effect of distributors on falling film flow outside a horizontal tube［J］.Fluid Machinery，2022，50（4）：27-35.

蒋良雄.基于CFD分析方法的氢气碱洗塔腐蚀失效分析［J］.压力容器，2023，40（4）：67-73.

JIANG L X.Corrosion failure analysis of hydrogen alkali washing tower based on CFD method［J］.Pressure Vessel Technology，2023，40（4）：67-73.

YUNG D，LORENZ J J，GANIC E N.Vapor/liquid interaction and entrainment in falling film evaporators［J］.Heat Transfer，1980，102（1）：20-25.

谈琥，朱晓磊，陆晓峰.液体分布器出流均匀度评价方法研究［J］.工业水处理，2025，45（3）：185-192.

TAN H，ZHU X L，LU X F.Research on the evaluation method for the outflow uniformity of liquid distributor［J］.Industrial Water Treatment，2025，45（3）：185-192.

张颖，吕凯，王小飞，等.布液方式对水平蒸发管管间流型转换的影响［J］.西安交通大学学报，2012，46（1）：19-23.

ZHANG Y，LU K，WANG X F，et al.Effects of liquid distribution method on falling‑film mode transitions between horizontal tubes［J］.Journal of Xi'an Jiaotong University，2012，46（1）：19-23.

李伟，朱曼利，洪厚胜.水平管降膜蒸发器的液体分布器设计及传热性能研究进展［J］.现代化工，2017，37（7）：54-57.

LI W，ZHU M L，HONG H S.Design and heat transfer performance of liquid distributor in horizontal tube falling film evaporator［J］.Modern Chemical Industry，2017，37（7）：54-57.

ZHAO C Y，JI W T，JIN P H，et al.Heat transfer correlation of the falling film evaporation on a single horizontal smooth tube［J］.Applied Thermal Engineering，2016，103：177-186.

李春利，韩晓光，刘加朋，等.填料塔液体分布器的研究进展［J］.化工进展，2023，42（9）：4479-4495.

LI C L，HAN X G，LIU J P，et al.Research progress of liquid distributors in packed columns［J］.Chemical Industry and Engineering Progress，2023，42（9）：4479-4495.

包春凤，许保云，艾波，等.结构型槽盘式液体分布器性能研究［J］.化学工程，2016，44（4）：54-58.

BAO C F，XU B Y，AI B，et al.Performance of structural trough‑pan liquid distributor［J］.Chemical Engineering（China），2016，44（4）：54-58.

杜百会，朱晓磊，陆晓峰，等.多级液体分布器流动特性分析［J］.南京工业大学学报（自然科学版），2024，46（1）：74-83.

DU B H，ZHU X L，LU X F，et al.Analysis of flow characteristics of multistage liquid distributor［J］.Journal of Nanjing Tech University（Natural Science Edition），2024，46（1）：74-83.

祝振宇，周萍，陈卓，等.气体喷吹对富氧侧吹炉内两相流动影响的数值模拟［J］.中南大学学报（自然科学版），2022，53（2）：398-408.

ZHU Z Y，ZHOU P，CHEN Z，et al.Numerical simulation on effect of air injection on two‑phase flow in oxygen‑enriched side‑blown furnace［J］.Journal of Central South University（Science and Technology），2022，53（2）：398-408.

李申，谢林生，李果，等.卧式混合器新型桨叶结构及其混合特性分析［J］.过程工程学报，2024，24（8）：875-883.

LI S，XIE L S，LI G，et al.Analysis of new blade structure and mixing characteristics of horizontal mixer［J］.Chinese Journal of Process Engineering，2024，24（8）：875-883.

刘慧珍，宋虎潮，潘禾吉田，等.浸没式电极锅炉功率变化特性数值模拟研究［J］.工业锅炉，2023（2）：1-6.

LIU H Z，SONG H C，PAN H J T，et al.Numerical simulation of power variation characteristics of an immersion electrode boiler［J］.Industrial Boilers，2023（2）：1-6.

KLEMAS L，BONILLA J.Accurately assess packed-column efficiency［J］.Chemical Engineering Progress，1995，91：27-44.

张剑慈，董谊仁.填料塔孔口型液体分布器液体穿孔流量系数实验研究［J］.化学工程，2000（3）：10-12.

ZHANG J，DONG Y R.Experimental study on liquid through‑flow coefficient of orifice‑type liquid distributors in packed towers［J］.Chemical Engineering（China），2000（3）：10-12.

2025年第53卷第8期

120

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doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.08.010

接收时间：2025-02-27
首发时间：2026-10-20
出版时间：2025-08-30

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收稿日期：2025-02-27
修回日期：2025-04-02

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¹江苏省特种设备安全监督检验研究院苏州分院，江苏苏州 215000

²中国北方发动机研究所（天津），天津 300400

³大连理工大学海洋能源利用与节能教育部重点实验室，辽宁大连 116024

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https://castjournals.cast.org.cn/joweb/ltjx/CN/10.3969/j.issn.1005-0329.2025.08.010

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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