流体机械

参数	A1	A2	B1	B2
进气压力/MPa	3.9	12.2	3.9	11.2
进气温度/℃	40	50	40	50
压比	3.15	2.48	2.91	2.68
流量/(kg∙s^-1)	78.5	78.5	47.1	47.1
转速/(r∙min^-1)	8 300	10 800	9 500	11 400
功率/kW	20 900	17 000	11 800	11 900

参数

进气压力/MPa

3.9

12.2

3.9

11.2

进气温度/℃

压比

3.15

2.48

2.91

2.68

流量/(kg∙s^-1)

78.5

47.1

转速/(r∙min^-1)

8 300

10 800

9 500

11 400

功率/kW

20 900

17 000

11 800

11 900

参数	A1	A2	B1	B2
进气压力/MPa	3.9	12.2	3.9	11.2
进气温度/℃	40	50	40	50
压比	3.15	2.48	2.91	2.68
流量/(kg∙s^-1)	78.5	78.5	47.1	47.1
转速/(r∙min^-1)	8 300	10 800	9 500	11 400
功率/kW	20 900	17 000	11 800	11 900

参数

进气压力/MPa

3.9

12.2

3.9

11.2

进气温度/℃

压比

3.15

2.48

2.91

2.68

流量/(kg∙s^-1)

78.5

47.1

转速/(r∙min^-1)

8 300

10 800

9 500

11 400

功率/kW

20 900

17 000

11 800

11 900

月份	进气压力/MPa	排气压力/MPa	进气温度/℃	日注气量/（×10⁴m³⋅d^-1）
4	3.8	19	30	1 509
5	3.8	22.7	30	1 509
6	3.8	26.1	30	1 509
7	3.8	29.1	40	1 494
8	3.8	30	40	1 168
9	3.8	30	40	812
10	3.8	30	30	545

月份

进气
压力/MPa

排气
压力/MPa

进气
温度/℃

日注气量/（×10⁴m³⋅d^-1）

3.8

1 509

3.8

22.7

1 509

3.8

26.1

1 509

3.8

29.1

1 494

3.8

1 168

3.8

812

3.8

545

月份	进气压力/MPa	排气压力/MPa	进气温度/℃	日注气量/（×10⁴m³⋅d^-1）
4	3.8	19	30	1 509
5	3.8	22.7	30	1 509
6	3.8	26.1	30	1 509
7	3.8	29.1	40	1 494
8	3.8	30	40	1 168
9	3.8	30	40	812
10	3.8	30	30	545

月份

进气
压力/MPa

排气
压力/MPa

进气
温度/℃

日注气量/（×10⁴m³⋅d^-1）

3.8

1 509

3.8

22.7

1 509

3.8

26.1

1 509

3.8

29.1

1 494

3.8

1 168

3.8

812

3.8

545

参数	设计条件	无因次化	实际运行
压比	$ε$	$ε$	$ε$
功率	P	$P p i n T i n$	$P p i n * T i n * p i n T i n$
体积流量	$q V i n$	$q V i n T i n$	$q V i n T i n * T i n$
转速	n	$n T i n$	$n T i n * T i n$

参数

设计条件

无因次化

实际运行

压比

ε

ε

ε

功率

P p i n T i n

P p i n * T i n * p i n T i n

体积流量

q V i n

q V i n T i n

q V i n T i n * T i n

转速

n T i n

n T i n * T i n

参数	设计条件	无因次化	实际运行
压比	$ε$	$ε$	$ε$
功率	P	$P p i n T i n$	$P p i n * T i n * p i n T i n$
体积流量	$q V i n$	$q V i n T i n$	$q V i n T i n * T i n$
转速	n	$n T i n$	$n T i n * T i n$

参数

设计条件

无因次化

实际运行

压比

ε

ε

ε

功率

P p i n T i n

P p i n * T i n * p i n T i n

体积流量

q V i n

q V i n T i n

q V i n T i n * T i n

转速

n T i n

n T i n * T i n

月份	机组配置
4~8	串联压缩机A1与A2，B1与B2，再并联运行
9	串联压缩机A1与A2
10	串联压缩机B1与B2

月份

机组配置

4~8

串联压缩机A1与A2，B1与B2，再并联运行

串联压缩机A1与A2

串联压缩机B1与B2

月份	机组配置
4~8	串联压缩机A1与A2，B1与B2，再并联运行
9	串联压缩机A1与A2
10	串联压缩机B1与B2

月份

机组配置

4~8

串联压缩机A1与A2，B1与B2，再并联运行

串联压缩机A1与A2

串联压缩机B1与B2

月份	转速/（r∙min^-1）	总功率/kW
4	7 828	10 021	8 956	9 877	47 371
5	8 222	9 188	9 478	9 261	49 971
6	8 222	9 521	9 701	9 701	53 349
7	8 090	10 524	9 784	10 218	54 172
8	7 623	11 032	8 649	11 291	44 292
9	7 756	10 948	—	—	29 839
10	—	—	9 627	10 141	21 281

月份

转速/（r∙min^-1）

总功率/kW

7 828

10 021

8 956

9 877

47 371

8 222

9 188

9 478

9 261

49 971

8 222

9 521

9 701

53 349

8 090

10 524

9 784

10 218

54 172

7 623

11 032

8 649

11 291

44 292

7 756

10 948

—

29 839

—

9 627

10 141

21 281

月份	转速/（r∙min^-1）	总功率/kW
4	7 828	10 021	8 956	9 877	47 371
5	8 222	9 188	9 478	9 261	49 971
6	8 222	9 521	9 701	9 701	53 349
7	8 090	10 524	9 784	10 218	54 172
8	7 623	11 032	8 649	11 291	44 292
9	7 756	10 948	—	—	29 839
10	—	—	9 627	10 141	21 281

月份

转速/（r∙min^-1）

总功率/kW

7 828

10 021

8 956

9 877

47 371

8 222

9 188

9 478

9 261

49 971

8 222

9 521

9 701

53 349

8 090

10 524

9 784

10 218

54 172

7 623

11 032

8 649

11 291

44 292

7 756

10 948

—

29 839

—

9 627

10 141

21 281

储气库压缩机组节能调控优化研究

黄靓 ¹ , 刘忠 ¹ , 潘俞帆 ² , 罗金平 ² , 刘立军 ² , 朱安安 ¹ , 杜国栋 ¹ , 李华 ³ , 杨喜良 ³

流体机械 | 应用技术 2025,53(6): 97-103

收起

流体机械 |应用技术 2025 , 53 (6) : 97 -103

储气库压缩机组节能调控优化研究

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黄靓¹, 刘忠¹, 潘俞帆², 罗金平², 刘立军², 朱安安¹, 杜国栋¹, 李华³, 杨喜良³

作者信息

¹西安陕鼓动力股份有限公司，西安 710075

²西安交通大学能源与动力工程学院，西安 710049

³国家石油天然气管网集团有限公司，北京 100013

通讯作者:

罗金平（1990），男，博士，副研究员，主要从事流体机械系统节能调控研究，通信地址：710049陕西省西安市碑林区咸宁西路28号西安交通大学能源与动力工程学院，E-mail：jinpingluo@xjtu.edu.cn。

作者简介:

黄靓（1983），女，硕士，高级工程师，主要从事离心压缩机设计工作，E-mail：hj1808@shaangu.com。

Energy‑saving regulation optimization study for gas storage compressor units

Jing HUANG¹, Zhong LIU¹, Yufan PAN², Jinping LUO², Lijun LIU², Anan ZHU¹, Guodong DU¹, Hua LI³, Xiliang YANG³

Affiliations

¹Xi'an Shaangu Power Co.，Ltd.，Xi'an 710075，China

²School of Energy and Power Engineering，Xi'an Jiaotong University，Xi'an 710049，China

³National Petroleum Pipeline Network Group Co.，Ltd.，Beijing 100013，China

出版时间: 2025-06-30 doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.06.013

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摘要

收起

针对储气库压缩机组在非设计工况运行时功耗较高的问题，基于相似理论及压缩机组串并联规则合成储气库多压缩机组的总性能曲线，利用总性能曲线结合寻优算法研究了满足注气需求时调节转速对储气库多机组运行总功耗的影响，获得了储气库不同注气需求下机组运行总功率最小时的转速调节方案。同时研究了不同转速下流量与压比分配对机组总功耗的影响。结果表明，在该布置形式的多压缩机组中，不同调节方案的能耗相差可达3%~6%；当流量之比过大或过小时，无论压比之比如何调节，机组的运行功率都会较高；当流量之比适中时，机组的运行功率会有一定幅度的降低，合理地调节压比之比可以进一步降低运行功率，其中，9月份A1和A2压缩机串联运行时，最佳的压比之比为1.1，而10月份B1和B2压缩机串联运行时，最佳的压比之比为1.3。研究可为储气库压缩机组的高效运行提供理论与技术支撑。

关键词

储气库 / 压缩机 / 变转速运行 / 系统节能优化

Abstract

收起

To address the high power consumption of gas storage compressor units under off‑design conditions，the overall performance curve of multiple compressor units was synthesized based on similarity theory and series‑parallel operation rules.Using this curve with optimization algorithms，the impact of speed regulation on total power consumption during gas injection was investigated，obtaining optimal speed control schemes minimizing total power under varying injection demands.The influence of flow rate and pressure ratio distribution on total power consumption at different speeds was also studied.Results show that for this multi‑unit configuration，energy consumption differences between control schemes reach 3% to 6%.When flow ratios are excessively high or low，unit power remains high regardless of pressure ratio adjustments.At moderate flow ratios，power consumption decreases moderately，and further reduction is achievable through proper pressure ratio regulation：for September operation of A1 and A2 compressors in series，optimal pressure ratio ratio is 1.1；for October operation of B1 and B2 in series，optimal ratio is 1.3.This research provides theoretical and technical support for efficient operation of gas storage compressor units.

Key words

gas storage / compressor / variable‑speed operation / system energy‑saving optimization

引用本文

黄靓, 刘忠, 潘俞帆, 罗金平, 刘立军, 朱安安, 杜国栋, 李华, 杨喜良. 储气库压缩机组节能调控优化研究. 流体机械, 2025 , 53 (6) : 97 -103 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.06.013

Jing HUANG, Zhong LIU, Yufan PAN, Jinping LUO, Lijun LIU, Anan ZHU, Guodong DU, Hua LI, Xiliang YANG. Energy‑saving regulation optimization study for gas storage compressor units[J]. Fluid Machinery, 2025 , 53 (6) : 97 -103 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.06.013

正文

收起

0　引言

收起

中国天然气消费量增长迅速，成为世界第三大天然气消费国。在国家大气污染防治、能源发展等政策推动下，天然气调峰需求迅速增加，对外依存度大幅提高，对天然气的储备也提出了更高要求^［1-2］。

储气库是天然气生产运输过程中的重要设施，在平衡市场供需矛盾、保障国家能源安全等方面的重要意义凸显。储气库增压设备连接上游输气管道与储气库，将来流天然气压缩后注入储气库，是储气库系统中的主要耗能设备。储气库增压设备在运行过程中应满足储气库整个注气期内的工况要求，其气量和压力与上下游多方面因素有关，变化范围大。为保证气量和压力需求，储气库增压设备通常包含多台压缩机，即多个机组同时运行。因此，如何调节储气库多机组，使其能够在满足储气库压力和流量需求的同时，降低多机组中各压缩机的运行能耗，对储气库系统的长期节能运行具有重要意义^［3-4］。

当前针对储气库的运行节能优化研究，主要集中在储气库腔群的注气配产优化，包括：基于NSGA II算法对单井注气流量进行优化^［5］；利用优化算法对盐穴储气库各井注气量进行最优分配^［6-7］；优化储气库群的单腔采气量以实现最小总压降等^［8］。压缩机作为储气库运行的主要能耗设备，其运行效率对于储气库运行成本具有重要影响，已有文献中对于储气库压缩机的运行节能调控研究较少，一些学者针对阶梯电价下储气库中往复式压缩机的启停方案进行了优化研究^［9-10］。该研究主要从节省电费的角度而非能耗最低角度进行压缩机启停优化。此外，离心压缩机具有流量大、运行平稳等优势，在储气库中的应用已逐渐成为趋势。为适应储气库超宽运行工况范围，有必要对压缩机的运行调控进行深入研究，以降低储气库的运行能耗。

本文针对某储气库多机组中各压缩机的运行进行研究，根据气量与压力随着月份变化的注气需求，对多机组中各压缩机的转速进行优化，合理分配各机流量与压力，实现多机组中各压缩机的总功率最小，同时针对压缩机转速调节对压缩机运行流量和压力的影响，对压缩机组的节能运行提出了调控策略。

1　系统概述

收起

储气库增压设备由4台压缩机组成，其布置如图1所示。图中，A1，A2，B1，B2为压缩机，4台压缩机均为离心压缩机，由各自电机驱动，转速均可单独调节。串联的2台压缩机之间存在冷却器对低压缸出口气体进行冷却。4台压缩机的设计参数见表1。

天然气来流经过各压缩机组压缩后注入储气库，根据储气库注气的要求，增压设备的运行条件如表2所示。进气压力恒为3.8 MPa，进气温度为30 ℃，夏季时，进气温度上升至40 ℃。4~6月份，储气库注气量不变，排气压力逐渐提高；7~10月份，排气压力基本维持不变，注气量逐渐减小。

进口条件、目标流量和排气压力随着时间不断变化，因此，各压缩机组需要根据实际情况进行调节，即调节各压缩机的转速以达到表2中的排气压力及流量。而在现场调节过程中，操作人员往往依据人工经验对压缩机进行调节，难以保证机组在安全运行的前提下，实现运行能耗最低。因此，以转速调节为例，对各压缩机组运行总能耗最低的调节方案进行研究。

2　数学模型与寻优原理

收起

为了找到满足需求的系统运行工况点，将4台压缩机不同转速下的性能曲线进行合成，找到包含目标工况点的合成后的性能曲线，进而得到此时各单机的运行状态。

2.1　无因次性能曲线与性能换算

在实际运行过程中，离心压缩机实际入口条件与设计工况存在差异，因此，设计工况下的性能曲线不能直接应用于实际运行工况，需要先进行性能换算。2台离心压缩机串联运行时，下游压缩机的进口条件取决于上游压缩机的出口条件，其性能曲线需要根据上游压缩机的出口条件进行调整。

针对以上2种情况，需要根据相似原理将已有性能曲线转换为不受进口条件影响的无因次性能曲线。离心压缩机在实际运行条件与设计条件下满足流动相似条件时，可认为两者流动相似，具有相同无因次性能曲线^［11-12］。设计条件下的性能曲线如图2所示，压缩机的压比

ε

、功率P是流量

q V i n

和转速n的函数。每一个转速对应于一条性能曲线。转速调节是透平压缩机常用的调节手段，当流量确定时，可以通过转速调节压比（同理，当压比固定时，可通过转速调节流量）。

由设计条件下的性能曲线可以得到无因次性能曲线，如图3所示。图中，p_in为设计条件下进口压力；T_in为设计条件下进口温度；

q V i n

为进口体积流量；

ε

为压比；P为功率；n为转速。得到无因次性能曲线后可将其转换为压缩机在实际运行条件下的性能曲线，如图4所示。图中，

p i n *

为实际运行条件下进口压力；

T i n *

为实际运行条件下进口温度。

压缩机的其他性能参数由设计条件下换算至实际运行条件下^［13-14］。设计性能曲线、无因次性能曲线与实际条件下的性能曲线的参数关系见表3。

2.2　性能曲线的合成与工况寻优

多压缩机组简化为压缩机组串联与压缩机组并联的组合，性能曲线的合成方法建立在压缩机组串联与压缩机组并联的性能曲线合成方法之上。

两压缩机串联布置，气体经压缩机A1压缩后进入冷却器，再进入A2压缩机。两机组串联的

q V - ε

性能曲线合成流程如图5所示^［15］，其他类型的性能曲线的合成方法类似。

两压缩机并联布置时，不存在上游压缩机，入口条件不受上游压缩机组的影响。两机组并联后的“

q V - ε

”性能曲线合成流程如图6所示，其他类型的性能曲线的合成方法类似。

通过软件编制算法，插值得到转速范围内任意转速下多机组中的各压缩机的性能曲线，根据以上性能曲线合成原理，可以得到多机组串并联的性能曲线。在合成后的性能曲线上寻找满足压力与流量要求的工况点，得到的所有工况点根据总功率大小进行排序即可得到功耗最低的各机转速调节方案^［16-20］。

2.3　试验验证

试验台由2台同型号离心压缩机A1与A2组成，压缩机可实现变转速调节，2台压缩机共用一个进气室，并联进入排气管道，经由气腔排入室外消声设备。针对2台压缩机进出口的温度、压力、流量等数据进行监测。试验工质为空气。试验得到压缩机A1在设计工况

p i n = 96.6 k P a

，

T i n = 280.8 K

下，不同转速的流量-压比曲线与流量-功率曲线。将两机并联，压缩机A1调节至90%额定转速，压缩机A2调节至100%额定转速，试验得到当前进口条件

p i n * = 96.3 k P a, T i n * = 291.5 K

下的工况点。将压缩机A1设计工况下性能曲线换算至当前进口条件，将换算后插值修正转速的90%额定转速性能曲线与压缩机A1运行试验点进行对比，结果如图7和图8所示。入口流量为37.57 m³/s时，相似换算获得的压比及功率偏差分别为0.54%和1.57%。

将压缩机A1设计工况下性能曲线换算至当前进口条件，将换算后插值修正转速的90%额定转速性能曲线与100%额定转速性能曲线合成得到两机组并联后的性能曲线。合成后的曲线与两机组并联试验点对比如图9所示。并联流量为91.50 m³/s时，压比和总功率偏差分别为0.8%和2.6%。

误差来源主要包括两方面：

（1）不完全相似条件下，相似换算得到的性能曲线数据与实际情况相比存在一定偏差；

（2）性能曲线的插值方法带来的误差。

通过试验数据的验证，研究基本满足后续寻优计算要求。由于目前暂无法提供实际运行参数，无法对本研究提供实地验证。因此，在实际运行系统中，可基于实际运行参数，通过设置修正系数来进一步减小误差，从而满足实际运行需求。

3　计算结果及分析

收起

根据储气库注气的要求，确定各压缩机组的启停方案见表4。4~8月份，注气量大，压比逐渐增大，因此需要串联机组A1与A2，B1与B2，再并联运行；9~10月份注气量减小，两机组串联即可满足要求。

根据表4各压缩机组启停方案，计算得到满足总流量与总压比要求的所有运行工况，总功率最小时各机组的转速调节方案见表5。转速的调节影响压缩机的运行流量和压比，进而影响运行工况的匹配。因此，定义以下参数：A，B两路的低压压缩机入口体积流量之比为

q V A / q V B

，A路串联压缩机A1，A2的压比之比为

ε A 1 / ε A 2

，B路串联压缩机B1，B2的压比之比为

ε B 1 / ε B 2

。

图10示出4~7月份各方案

q V A / q V B

，

ε A 1 / ε A 2

，

ε B 1 / ε B 2

和各机组的压缩机运行总功率P的关系。从图中可以看出，机组大功率运行工况点集中出现在

q V A / q V B

过大或过小的情况，此时，调节压力分配对功率的影响较小。因此，合理的流量分配有利于降低机组运行功耗。

在适中的

q V A / q V B

范围内，当流量分配一定时，可通过调节

ε A 1 / ε A 2

，

ε B 1 / ε B 2

进一步减小运行总功率。图11示出4月份

q V A / q V B

=1.68时，各方案

ε A 1 / ε A 2

，

ε B 1 / ε B 2

和运行总功率P的关系，从图中可以看出，在相同的流量分配情况下，存在一个调节方案使得各机压力分配最合理，总功率最小。

进一步对比了4~7月份各月调节方案中的最大总功率与最小总功率之间的差异，分别为4.0%，6.4%，3.8%和3.1%。可知当压缩机组的流量、压力匹配不佳时，可能造成较大的能耗损失。9月份只串联运行压缩机A1和A2时，对比所有满足条件的运行方案，发现当压比之比

ε A 1 / ε A 2

，为1.1时，总功率最低。同理，10月份只串联运行压缩机B1和B2时，当压比之比

ε B 1 / ε B 2

为1.3时，总功率最低。

4　结论

收起

（1）根据储气库的注气需求，针对储气库多压缩机组中各压缩机的运行功耗进行优化，得到了不同月份压缩机组的压缩机运行总功率最小的转速调节方案，不同调节方案的能耗相差可达约3%~6%。

（2）通过不同转速对压缩机运行流量与压比的影响研究可知：在本文的串并联压缩机系统转速调节过程中，当流量分配不合理（流量之比过大或过小）时会使压缩机始终在大功率下运行，此时压比分配对功率影响较小。

（3）在合理的流量分配情况下，调节串联机组中两机的压力分配可以进一步降低机组的运行总功率，实现储气库多机组的节能运行，其中，9月份A1和A2压缩机串联运行时，最佳的压比之比为1.1，而10月份B1和B2压缩机串联运行时，最佳的压比之比为1.3。

参考文献

收起

文献

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参考文献引证文献

排序方式：

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2025年第53卷第6期

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doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.06.013

接收时间：2024-11-20
首发时间：2026-10-20
出版时间：2025-06-30

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收稿日期：2024-11-20
修回日期：2025-03-25

基金

作者信息

¹西安陕鼓动力股份有限公司，西安 710075

²西安交通大学能源与动力工程学院，西安 710049

³国家石油天然气管网集团有限公司，北京 100013

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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TxT

参数	A1	A2	B1	B2
进气压力/MPa	3.9	12.2	3.9	11.2
进气温度/℃	40	50	40	50
压比	3.15	2.48	2.91	2.68
流量/(kg∙s^-1)	78.5	78.5	47.1	47.1
转速/(r∙min^-1)	8 300	10 800	9 500	11 400
功率/kW	20 900	17 000	11 800	11 900

参数

进气压力/MPa

3.9

12.2

3.9

11.2

进气温度/℃

压比

3.15

2.48

2.91

2.68

流量/(kg∙s^-1)

78.5

47.1

转速/(r∙min^-1)

8 300

10 800

9 500

11 400

功率/kW

20 900

17 000

11 800

11 900

月份	进气压力/MPa	排气压力/MPa	进气温度/℃	日注气量/（×10⁴m³⋅d^-1）
4	3.8	19	30	1 509
5	3.8	22.7	30	1 509
6	3.8	26.1	30	1 509
7	3.8	29.1	40	1 494
8	3.8	30	40	1 168
9	3.8	30	40	812
10	3.8	30	30	545

月份

进气
压力/MPa

排气
压力/MPa

进气
温度/℃

日注气量/（×10⁴m³⋅d^-1）

3.8

1 509

3.8

22.7

1 509

3.8

26.1

1 509

3.8

29.1

1 494

3.8

1 168

3.8

812

3.8

545

参数	设计条件	无因次化	实际运行
压比	$ε$	$ε$	$ε$
功率	P	$P p i n T i n$	$P p i n * T i n * p i n T i n$
体积流量	$q V i n$	$q V i n T i n$	$q V i n T i n * T i n$
转速	n	$n T i n$	$n T i n * T i n$

参数

设计条件

无因次化

实际运行

压比

ε

ε

ε

功率

P p i n T i n

P p i n * T i n * p i n T i n

体积流量

q V i n

q V i n T i n

q V i n T i n * T i n

转速

n T i n

n T i n * T i n

月份	机组配置
4~8	串联压缩机A1与A2，B1与B2，再并联运行
9	串联压缩机A1与A2
10	串联压缩机B1与B2

月份

机组配置

4~8

串联压缩机A1与A2，B1与B2，再并联运行

串联压缩机A1与A2

串联压缩机B1与B2

月份	转速/（r∙min^-1）	总功率/kW
4	7 828	10 021	8 956	9 877	47 371
5	8 222	9 188	9 478	9 261	49 971
6	8 222	9 521	9 701	9 701	53 349
7	8 090	10 524	9 784	10 218	54 172
8	7 623	11 032	8 649	11 291	44 292
9	7 756	10 948	—	—	29 839
10	—	—	9 627	10 141	21 281

月份

转速/（r∙min^-1）

总功率/kW

7 828

10 021

8 956

9 877

47 371

8 222

9 188

9 478

9 261

49 971

8 222

9 521

9 701

53 349

8 090

10 524

9 784

10 218

54 172

7 623

11 032

8 649

11 291

44 292

7 756

10 948

—

29 839

—

9 627

10 141

21 281