流体机械

仪器名称	技术参数
离心泵	额定流量为2.5 m³⋅h^-1
液体流量计	量程为9~100 L⋅min^-1，仪器精度为0.5%
气体流量计	最大流量为50 L⋅min^-1，仪器精度为（1.5+0.2FS）%
盐雾发生器	喷雾速率为3 mL⋅min^-1，喷雾平均粒径为3 μm
过滤器	过滤精度为1 μm
多孔玻板吸收管	容量为250 mL
电导率仪	量程为0~2 000 μS⋅cm^-1，仪器精度为（1.5FS）%

仪器名称

技术参数

离心泵

额定流量为2.5 m³⋅h^-1

液体流量计

量程为9~100 L⋅min^-1，仪器精度为0.5%

气体流量计

最大流量为50 L⋅min^-1，仪器精度为（1.5+0.2FS）%

盐雾发生器

喷雾速率为3 mL⋅min^-1，喷雾平均粒径为3 μm

过滤器

过滤精度为1 μm

多孔玻板吸收管

容量为250 mL

电导率仪

量程为0~2 000 μS⋅cm^-1，仪器精度为（1.5FS）%

仪器名称	技术参数
离心泵	额定流量为2.5 m³⋅h^-1
液体流量计	量程为9~100 L⋅min^-1，仪器精度为0.5%
气体流量计	最大流量为50 L⋅min^-1，仪器精度为（1.5+0.2FS）%
盐雾发生器	喷雾速率为3 mL⋅min^-1，喷雾平均粒径为3 μm
过滤器	过滤精度为1 μm
多孔玻板吸收管	容量为250 mL
电导率仪	量程为0~2 000 μS⋅cm^-1，仪器精度为（1.5FS）%

仪器名称

技术参数

离心泵

额定流量为2.5 m³⋅h^-1

液体流量计

量程为9~100 L⋅min^-1，仪器精度为0.5%

气体流量计

最大流量为50 L⋅min^-1，仪器精度为（1.5+0.2FS）%

盐雾发生器

喷雾速率为3 mL⋅min^-1，喷雾平均粒径为3 μm

过滤器

过滤精度为1 μm

多孔玻板吸收管

容量为250 mL

电导率仪

量程为0~2 000 μS⋅cm^-1，仪器精度为（1.5FS）%

m	气液交界面积/( $× 10 - 4 m 2$ )	体积传质系数/s $- 1$
0.25	104.73	1.97
0.50	110.15	2.32
0.75	105.55	2.04
1.00	99.20	2.07

模型

气液交界面积/(

× 10 - 4 m 2

)

体积传质系数/s

- 1

0.25

104.73

1.97

0.50

110.15

2.32

0.75

105.55

2.04

1.00

99.20

2.07

m	气液交界面积/( $× 10 - 4 m 2$ )	体积传质系数/s $- 1$
0.25	104.73	1.97
0.50	110.15	2.32
0.75	105.55	2.04
1.00	99.20	2.07

模型

气液交界面积/(

× 10 - 4 m 2

)

体积传质系数/s

- 1

0.25

104.73

1.97

0.50

110.15

2.32

0.75

105.55

2.04

1.00

99.20

2.07

模型	压降/kPa	吸气量/（ $L ⋅ m i n - 1$ ）	d $32$ /mm	体积传质系数/s $- 1$
单一文丘里射流器	110	23.3	1.60	1.22
耦合螺旋混合器的文丘里射流器	120	13.2	1.46	2.32

模型

压降/kPa

吸气量/（

L ⋅ m i n - 1

）

32

/mm

体积传质系数/s

- 1

单一文丘里射流器

110

23.3

1.60

1.22

耦合螺旋混合器的文丘里射流器

120

13.2

1.46

2.32

模型	压降/kPa	吸气量/（ $L ⋅ m i n - 1$ ）	d $32$ /mm	体积传质系数/s $- 1$
单一文丘里射流器	110	23.3	1.60	1.22
耦合螺旋混合器的文丘里射流器	120	13.2	1.46	2.32

模型

压降/kPa

吸气量/（

L ⋅ m i n - 1

）

32

/mm

体积传质系数/s

- 1

单一文丘里射流器

110

23.3

1.60

1.22

耦合螺旋混合器的文丘里射流器

120

13.2

1.46

2.32

文丘里射流器耦合螺旋混合器的除盐雾特性分析

易卓舟 ¹^,²^,³ , 陈龙祥 ²^,³ , 叶楷 ²

流体机械 | 设计计算 2025,53(4): 68-74

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流体机械 |设计计算 2025 , 53 (4) : 68 -74

文丘里射流器耦合螺旋混合器的除盐雾特性分析

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易卓舟¹^,²^,³, 陈龙祥²^,³, 叶楷²

作者信息

¹福州大学先进制造学院，福建泉州 362251

²中国科学院海西研究院泉州装备制造研究中心，福建泉州 362200

³中国科学院大学福建学院，福州 350000

通讯作者:

叶楷（1993），男，高级工程师，主要从事传热传质及能源系统优化，通信地址：362200福建省泉州市晋江市罗山街道三创园溪东路166号泉州装备制造研究所，E-mail：yekai339@fjirsm.ac.cn。

作者简介:

易卓舟（1999），男，硕士，主要研究方向为流体仿真，E-mail：iamoyzz@163.com。

Performance analysis of helical mixer‑integrated Venturi ejector for salt spray removal

Zhuozhou YI¹^,²^,³, Longxiang CHEN²^,³, Kai YE²

Affiliations

¹School of Advanced Manufacturing，Fuzhou University，Quanzhou 362251，China

²Quanzhou Institute of Equipment Manufacturing Haixi Institutes，Chinese Academy of Sciences，Quanzhou 362200，China

³Fujian College，University of Chinese Academy of Sciences，Fuzhou 350000，China

出版时间: 2025-04-30 doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.04.010

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摘要

收起

为探究文丘里射流器的除盐雾特性，提高除盐雾性能，开展了文丘里射流器的除盐雾特性试验研究和计算流体动力学（CFD）仿真模拟，得出文丘里射流器在不同入口水流量下的空气吸入量的变化规律。提出耦合螺旋混合器的文丘里射流器结构，并验证文丘里射流器耦合螺旋混合器传质性能。结果表明，文丘里射流器的除盐雾效率随气液比增加而不断减小，当气液比从0.25增至1.25时，除盐雾效率由83%降至52%；高气液比下的气液相分层现象导致气液交界面积减少了12.5%，致使除盐雾效率大幅降低；耦合螺旋混合器的文丘里射流器在高气液比工况下仍具有较高的气液交界面积和体积传质系数，尽管耦合螺旋混合器后的吸气量下降了43%，压降增加了9%，但传质速率增加了90%，表明耦合螺旋混合器的文丘里射流器具有更好的盐雾捕获性能。研究可为文丘里射流器的优化设计提供参考。

关键词

文丘里射流器 / 盐雾 / 气液传质 / 计算流体动力学

Abstract

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This study investigates the salt spray removal characteristics of Venturi ejectors through experimental testing and computational fluid dynamics （CFD） simulations to enhance their performance. The air suction variation under different inlet water flow rates was analyzed，and a modified Venturi ejector integrated with a helical mixer was proposed to improve gas‑liquid mass transfer efficiency. Results show that the salt spray removal efficiency decreases with increasing gas‑liquid ratio （GLR），declining from 83% to 52% as GLR rises from 0.25 to 1.25. Phase stratification at high GLR reduces gas⁃liquid interfacial area by 12.5%，significantly degrading removal performance. The helical mixer‑integrated ejector maintains higher interfacial area and volumetric mass transfer coefficients under high GLR conditions. Despite a 43% reduction in air suction and a 9% increase in pressure drop after mixer integration，the mass transfer rate improves by 90%，indicating superior salt spray capture capability. These findings provide critical insights for optimizing Venturi ejector designs in desalination applications.

Key words

Venturi ejector / salt spray / gas-liquid mass transfer / computational fluid dynamics （CFD）

引用本文

易卓舟, 陈龙祥, 叶楷. 文丘里射流器耦合螺旋混合器的除盐雾特性分析. 流体机械, 2025 , 53 (4) : 68 -74 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.04.010

Zhuozhou YI, Longxiang CHEN, Kai YE. Performance analysis of helical mixer‑integrated Venturi ejector for salt spray removal[J]. Fluid Machinery, 2025 , 53 (4) : 68 -74 . DOI: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.04.010

正文

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0　引言

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盐雾因海浪拍击、风力等作用产生于海洋^［1］，以低密度、小粒径湿润盐核颗粒^［2］（<2 μm）的形式存在于大气中。金属制造的设备长期暴露于高浓度盐雾的恶劣环境中，其使用寿命大幅度降低^［3-4］。常用的除盐雾方式包括机械式除雾（旋风分离器、折流板除雾器等）、过滤式除雾（丝网除雾器、纤维过滤器等）、静电式除雾和溶液清洗式除雾。其中，旋风分离器、折流板除雾器及丝网除雾器对于粒径<2 μm盐雾颗粒的去除效果较差^［5-8］；静电除雾器除雾效率高，但设备成本高昂^［9-11］。

文丘里射流器利用射流负压原理，将空气吸入液体并进行充分混合，实现对空气的清洗，被广泛应用于煤矿除尘、废气净化等领域^［12-14］，是高效去除盐雾的潜在可行方案。然而，目前文丘里射流器对盐雾的去除特性尚不明确，缺乏相关的数据支持与理论依据，因此，有必要进一步展开研究和分析。

本文针对文丘里射流器开展了试验研究和数值模拟分析，研究了不同运行参数下文丘里射流器的空气吸入量、气液混合性能和除盐雾效率，探究了气液体积比（简称气液比）对除盐雾效率、气液混合的影响机制。在此基础上，提出一种耦合螺旋混合器的文丘里射流器，通过数值模拟验证了螺旋混合器对改善文丘里射流器在高气液比下气液混合和传质性能方面的有效性。

1　文丘里射流器研究

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1.1　试验方法

试验系统如图1所示，由盐雾净化系统和盐雾测量系统构成。盐雾净化系统由水箱、离心泵、球阀、文丘里射流器、压力表、气体流量计和液体流量计等设备组成。在离心泵的驱动下，水箱1中的水进入垂直放置的文丘里射流器，通过调节阀6的开度控制流经文丘里射流器的水流量。

图2示出文丘里射流器结构，水流经文丘里射流器，从收缩段进入喉部时，流速急剧增大。根据伯努利原理，此时吸气室内的压强降低。在射流器内外压差的作用下，带有盐雾的空气被吸入吸气室，与水流充分混合后，以气液混合物的形式从射流器轴向出口喷出。气液两相在文丘里射流器的作用下发生充分混合，液体对气体产生洗涤效果，从而实现对盐雾的去除。气液混合物从射流器流入封闭式水箱2，在水箱2内进行充分的气液分离。净化后的空气从水箱上部流出，水则从水箱下部流至缓冲水箱1中进行再次循环利用。为了防止水中的盐分积累过多，从而对系统设备造成腐蚀，设备运行一段时间后需更换水箱1，2中的水。

盐雾测量系统由盐雾发生器、过滤器、多孔玻板吸收管、油水分离器、阀门、气体流量计、抽气泵和电导率仪组成。仪器参数见表1。

文丘里射流器除盐雾效率的测量步骤如下。

（1）试验开始时，开启水循环系统，打开阀1，关闭阀2，测定该流量下文丘里射流器的吸气量Q_V。

（2）开启阀2、盐雾发生器和抽气泵，关闭阀1，4，通过调整阀5，使气体流量等于Q_V。此时，含有盐雾的空气流入多孔玻板吸收管1，盐雾被吸收管1中的去离子水吸收。经过时长为t₁的一段时间后，对吸收管内的液体进行取样，测量其电导率U₁；通过换算得到液体的含盐量C₁，则文丘里射流器入口的盐雾浓度A₁为C₁/（t₁Q_V）。

（3）开启阀1，关闭阀2，3，通过调整阀门5，使气体流量再次等于Q_V。携带盐雾的气体流经文丘里射流器接受洗涤，随后在水箱2中进行气液分离。净化后的气体流入多孔玻板吸收管2，吸收管2内的去离子水吸收洗涤后剩余的盐雾。经过t₂的时间后，对吸收管内的液体进行取样，测量其电导率U₂；通过换算得到液体的含盐量C₂，则文丘里射流器出口的盐雾浓度A₂为C₂/（t₂Q_V）。

（4）文丘里射流器的除雾效率η=1-A₂/A₁，为减小测量过程中随机误差的影响，每个试验工况均重复测量3次，取平均值作为最终结果。

1.2　CFD仿真模型

在文丘里射流器的两相流模拟中，Eulerian模型因计算精度高，应用范围广等特点，被广泛运用于两相流计算。由于本研究第二相体积分数大于10%，选择多相流模型中的Eulerian模型^［15］计算气液相间作用力，并采用曳力函数模型（Schiller-Naumann）^［16］计算气液界面力。表面张力模型选用The Continuum Surface Force（CSF）。根据文丘里射流器的工作条件，选择RNG k-ε湍流模型模拟文丘里射流器流道内的湍流流动过程。采用自由面模型方法对整个文丘里射流器的气液界面面积进行积分，将所得结果作为气液交界面积，以此来评价气液混合的效果。文丘里射流器的气液交界面积计算公式为^［17］：

A α = ∰ | ∇ r α |

（1）

式中，A_a为文丘里射流器的气液交界面积，m²；r_α为α相的体积分数；体积积分为文丘里射流器的总体积。

在进行后处理时，使用用户自定义函数UDF将式（1）嵌入数值模型中，从而计算得到气液交界面积。气液界面处的传质现象通常用体积传质系数k_La来表示，分析盐雾在液体中的扩散过程是计算体积传质系数的关键。Higbie渗透模型中计算体积传质系数

k L a

的公式如下^［18］：

k L a = 12 α g D U S l i p / d 32 3 / π 1 - α g

（2）

式中，

α g

为气相所占百分比；D为盐雾在水中的扩散系数，m²/s，D=1.1×10^-9 m²/s；U_Slip为气液间的滑移速度，m/s；d₃₂为气泡索特平均直径，mm。

构建如图3所示的文丘里射流器三维几何模型，并抽取气体和液体流动的区域作为计算域，如图3（a）所示。绘制多面体网格模型，如图3（b）所示，对吸气室、喉部等局部区域进行网格加密处理，使最大偏斜度小于0.3。液相和气相入口边界条件分别设为速度入口与压力入口；出口边界条件设为压力出口；采用无滑移壁面边界；工作介质为水（主相）和空气（次相），其中，水的密度为998

k g ⋅ m - 3

，空气的密度为1.225

k g ⋅ m - 3

，气液两相间的黏性系数为0.072

N ⋅ m - 1

。压力和动量分别采用PRESTO！格式和二阶迎风格式进行离散处理。

2　试验结果与讨论

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2.1　网格无关性验证

为排除网格数量对计算结果的影响，开展了文丘里射流器数值模拟的网格无关性验证。分别绘制了网格节点数量为131 585，170 029，227 180和272 938的4套多面体网格模型，文丘里射流器液相进出口压差随网格数量的变化关系如图4所示。

可以看出，当网格数量达到170 029后，随着网格数量的进一步增加，模型的压差计算结果趋于稳定。因此，可以判定CFD模型达到了网格无关性的精度要求。为平衡计算精度和计算所消耗的时间及资源，选取网格节点数量为170 029的网格模型开展后续模拟计算和分析。

2.2　文丘里射流器吸气特性

图5示出文丘里射流器的空气吸入量随水流量的变化规律。可以看出，随着水流量的增大，文丘里射流器的空气吸入量也增大。根据伯努利原理，流体流速增加会使动能增大，压力势能减小，进而导致文丘里射流器内、外压差增大，所以吸气量会随着水流量的增大而增大。

可以看出，文丘里射流器自吸过程的CFD数值模拟结果与试验结果在整体趋势上保持一致，试验数据与仿真数据之间的最大偏差小于10%。表明构建的CFD数值仿真模型能够较为准确地反映实际文丘里射流器的运行特性。

2.3　气液比对于盐雾传质的影响

在空气盐雾-水传质过程中，气液比x_gl是影响文丘里射流器除盐雾效率的关键因素。理想状况下，气液比越高，空气净化的处理量越大，能耗也越低。然而，气液比过高时会导致气液相分层现象，严重影响除盐雾效率，如图6所示。

在文丘里射流器中，气体在液体中形成气泡，其破碎过程主要受液体流动产生的剪切力和湍流冲击力的驱动。当液体流量一定时，气体流量越高，单位气体获得的液体能量越少。当气液比到达一定程度后，液相对气相的冲击力和剪切力较弱，气相难以被撕裂成小气泡。由于气量较大，气泡容易聚集在靠近壁面的区域形成气液相分层。

选择15%浓度的盐溶液作为盐雾发生器喷雾进行除盐雾试验，结果如图7所示。当水流量为8 L/min时，文丘里射流器的除盐雾效率随气液比的增加而降低，气液比从0.25增至1.25时，除盐雾效率由83%降至52%。

高气液比工况下，单位气体从液体获得的动能减小，液体对于气相的剪切破碎作用减弱。同时，气体流量的提高导致文丘里射流器内含气率增加，气泡更为密集，气泡之间的碰撞概率增加，更容易发生气泡聚合最终形成相分层，从而导致气液交界面积减小，传质性能降低。相反，低气液比工况下，在高速水流的冲击作用下，气相更容易被剪切破碎成较小气泡，因此，使得文丘里射流器具备更高的气液交界面积和更好的传质性能。

2.4　气液比对文丘里射流器气液混合性能的影响

导致文丘里射流器在高气液比下发生相分层的根本原因是文丘里射流器的气液混合性能较差。为探究高气液比对射流器内气液混合性能的影响，通过CFD模拟，在维持液体流量恒定的条件下，获取了不同气液比工况下的气液交界面积，如图8所示。由图可知，文丘里射流器的气液交界面积随气液比的变化关系遵循钟形曲线分布，在气液比（x_gl=0.5）附近，气液交界面积达到峰值。高气液比下，文丘里射流器发生气液相分层，气体难以被撕裂、切割成小气泡，导致流体之间的混合效果不佳，这种现象导致高气液比工况下的气液交界面积低于低气液比。为提升文丘里射流器在较高气液比工况下的除盐雾效率，可增设混合器部件以增强对气泡的切割能力，进一步改善气液之间的混合性能。

3　结构优化与验证

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3.1　耦合螺旋混合器的文丘里射流器

图9示出串联螺旋混合器的文丘里射流器结构。模型由文丘里射流器和螺旋混合器组成。设置螺旋混合器可解决射流器在高气液比情况下气液混合不充分的问题，并且能够对射流器产生的气泡进行剪切破碎，促使气泡切割细化。其中，导流叶片采用变螺距设计，变距螺旋叶片的设计方程如下式（3）：

x = R s i n θ y = R c o s θ z = l θ / (2 π) m

（3）

式中，R为直径；

θ

为旋转角度，取值范围为0~2π；l为长度，取值为100 mm；m为变距螺距系数，取值范围为0~1。

3.2　变距螺旋系数对气液混合和传质性能的影响

变距螺旋系数越小，前后螺距差距越大。为研究变距螺旋系数对气液混合性能和气液传质性能的影响，在保持螺旋混合器的直径（R）、长度（l）等参数不变的前提下，设计4种型号变螺距系数（m=0.25，0.50，0.75，1.00）的螺旋混合器。在相同液体流量（10.8 L/min）工况下，对4种变螺距系数的螺旋混合器进行数值模拟，以探究变螺距系数对体积传质系数和气液交界面积的影响，计算结果见表2。

从表可见，当变螺距系数m=0.50时，体积传质系数和气液交界面积最大，与m=0.25，0.75，1.00时相比，体积传质系数分别提高了18%，14%，12%；气液交界面积在m=0.50时也达到峰值，在此条件下使用螺旋混合器时气液混合和传质的效果最佳。其原因可能为当m<0.50时，流道出口处螺旋过于密集，极大增加了流体通过的阻力，不利于气泡的剪切破碎。此外，流道入口处的形态近似于直线，难以形成强烈的湍流。当m>0.50时，螺距变化较小，轴向对流体的压缩力相对减小，流体的湍动程度也随之减小，一定程度上限制了螺旋混合器对于传质的强化作用^［19］。

3.3　气液比对气液混合和传质性能的影响

为评估螺旋混合器对气液混合的效果，模拟新模型（m=0.50）在不同气液比情况下的气液交界面积和体积传质系数，如图10所示。当x_gl<0.5时，气液交界面积和体积传质系数随气液比的增大而不断增加；而当x_gl>0.5时，气液交界面积和体积传质系数基本维持不变。这表明，相较于单一文丘里射流器，耦合螺旋混合器能够有效改善高气液比工况下的气液混合和传质性能。其原因在于，初步混合后的气液两相流体流经螺旋混合器流道时，轴向上的螺旋曲面会使两相流中的气泡受到螺旋剪切力作用；同时在轴向压缩力作用下，腔体内部也会形成高度湍流的旋流场，从而实现气泡的切割和破碎，进而提高气液交界面积和传质性能，最终提升除盐雾效率。

3.4　综合性能对比

为验证耦合螺旋混合器的有效性，在相同液体流量（10.8 L/min）工况下，对比研究耦合螺旋混合器的文丘里射流器和单一文丘里射流器的压降、吸气量、气泡索特平均直径和体积传质系数，如表3所示。

从表中可以看出，添加混合器后的压降有一定的提升，但仅有9%的增幅。在相同液体流量下，耦合螺旋混合器的文丘里射流器空气吸入量减少了43%，但其体积传质系数却提升至190%，具有更好的盐雾捕获性能。这是因为体积传质系数受气泡索特平均直径（d₃₂）和含气率（α_g）的影响，其中，气泡索特平均直径大小为首要影响因素。气泡平均直径越小，体积传质系数越大。增加了螺旋混合器后，气液两相流在管道流动过程中旋转加速流动，产生剧烈的湍流，气泡平均直径减少，导致体积传质系数提高。

4　结论

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（1）文丘里射流器的除盐雾效率随气液比的增加而减小，高气液比（x_gl>0.5）工况下产生了明显的气液相分层现象，导致气液交界面积迅速下降，进而使其除盐雾效率急剧下降。

（2）与单一文丘里射流器相比，耦合螺旋混合器的文丘里射流器在高气液比（x_gl>0.5）工况下仍具有较高的气液交界面积和体积传质系数，表明耦合螺旋混合器能有效改善文丘里射流器在高气液比工况下的气液混合和传质性能。

（3）在相同的液体流量下，与单一文丘里射流器相比，尽管耦合螺旋混合器的文丘里射流器吸气量下降了43%，压降增加了9%，但是传质速率增加了90%，说明耦合螺旋混合器的文丘里射流器具有更好的盐雾捕获性能。

参考文献

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文献

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排序方式：

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2025年第53卷第4期

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doi: 10.3969/j.issn.1005-0329.2025.04.010

接收时间：2024-07-15
首发时间：2026-10-20
出版时间：2025-04-30

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收稿日期：2024-07-15
修回日期：2025-02-25

基金

作者信息

¹福州大学先进制造学院，福建泉州 362251

²中国科学院海西研究院泉州装备制造研究中心，福建泉州 362200

³中国科学院大学福建学院，福州 350000

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https://castjournals.cast.org.cn/joweb/ltjx/CN/10.3969/j.issn.1005-0329.2025.04.010

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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TxT

仪器名称	技术参数
离心泵	额定流量为2.5 m³⋅h^-1
液体流量计	量程为9~100 L⋅min^-1，仪器精度为0.5%
气体流量计	最大流量为50 L⋅min^-1，仪器精度为（1.5+0.2FS）%
盐雾发生器	喷雾速率为3 mL⋅min^-1，喷雾平均粒径为3 μm
过滤器	过滤精度为1 μm
多孔玻板吸收管	容量为250 mL
电导率仪	量程为0~2 000 μS⋅cm^-1，仪器精度为（1.5FS）%

仪器名称

技术参数

离心泵

额定流量为2.5 m³⋅h^-1

液体流量计

量程为9~100 L⋅min^-1，仪器精度为0.5%

气体流量计

最大流量为50 L⋅min^-1，仪器精度为（1.5+0.2FS）%

盐雾发生器

喷雾速率为3 mL⋅min^-1，喷雾平均粒径为3 μm

过滤器

过滤精度为1 μm

多孔玻板吸收管

容量为250 mL

电导率仪

量程为0~2 000 μS⋅cm^-1，仪器精度为（1.5FS）%

m	气液交界面积/( $× 10 - 4 m 2$ )	体积传质系数/s $- 1$
0.25	104.73	1.97
0.50	110.15	2.32
0.75	105.55	2.04
1.00	99.20	2.07

模型

气液交界面积/(

× 10 - 4 m 2

)

体积传质系数/s

- 1

0.25

104.73

1.97

0.50

110.15

2.32

0.75

105.55

2.04

1.00

99.20

2.07

模型	压降/kPa	吸气量/（ $L ⋅ m i n - 1$ ）	d $32$ /mm	体积传质系数/s $- 1$
单一文丘里射流器	110	23.3	1.60	1.22
耦合螺旋混合器的文丘里射流器	120	13.2	1.46	2.32

模型

压降/kPa

吸气量/（

L ⋅ m i n - 1

）

32

/mm

体积传质系数/s

- 1

单一文丘里射流器

110

23.3

1.60

1.22

耦合螺旋混合器的文丘里射流器

120

13.2

1.46

2.32