电源学报

参数	数值
输入功率P_in/W	200
输入交流电压幅值V_s/V	25
输入电源频率f/Hz	50
电机绕组电感L_A, L_B, L_C/mH	5
有源滤波器储能电容C_a/μF	470
有源滤波器储能电感L_a/mH	0.055
输出滤波电容C₁/μF	470
输出电压V_DC/V	48
负载电阻/Ω	13.3

参数	数值
输入功率P_in/W	200
输入交流电压幅值V_s/V	25
输入电源频率f/Hz	50
电机绕组电感L_A, L_B, L_C/mH	5
有源滤波器储能电容C_a/μF	470
有源滤波器储能电感L_a/mH	0.055
输出滤波电容C₁/μF	470
输出电压V_DC/V	48
负载电阻/Ω	13.3

低电压纹波单相电驱重构型车载充电机研究

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汪治 , 於锋 , 朱志豪

电源学报 | AC-DC变换器 2025,23(1): 59-66

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电源学报 | AC-DC变换器 2025, 23(1): 59-66

低电压纹波单相电驱重构型车载充电机研究

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汪治, 於锋, 朱志豪

作者信息

南通大学电气工程学院，南通 226019

汪治(1999— )，男，硕士。研究方向：电动汽车充电技术与电力电子技术在电动汽车中的应用。E-mail：1820653411@qq.com。

朱志豪(1996— )，男，硕士。研究方向：电动汽车充电技术与电力电子技术在电动汽车中的应用。E-mail：1600152325@qq.com。

通讯作者:

於锋(1985— )，男，博士，副教授。研究方向：永磁电机变频调速及电力电子技术在电动汽车中的应用。E-mail：yufeng628@ntu.edu.cn。

Single-phase Electric Drive Reconstructed Onboard Charger with Low Voltage Ripple

Zhi WANG, Feng YU, Zhihao ZHU

Affiliations

School of Electrical Engineering, Nantong University, Nantong 226019, China

出版时间: 2025-01-30 doi: 10.13234/j.issn.2095-2805.2025.1.59

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摘要

收起

针对单相充电系统输出侧存在的二次功率脉动问题，提出1种低电压纹波单相电驱重构型车载充电机EDROC(electric drive reconstructed onboard charger)系统。该系统通过在传统单相EDROC系统输出侧并联1个Buck/Boost型有源滤波器，用于吸收或补偿二次功率脉动，显著降低了充电系统的输出电压纹波。首先，分析单相EDROC系统的拓扑结构、工作原理和输出侧二次功率脉动产生机理；然后，结合Buck/Boost型有源滤波器，提出1种低电压纹波单相EDROC系统，并对Buck/Boost型有源滤波器拓扑结构、工作原理以及电感和电容选型进行了详细分析；接着，对所提EDROC系统控制策略进行设计；最后，设计了1台200 W实验样机，实验结果验证了所提充电机的可行性。

关键词

电动汽车 / 有源滤波器 / 重构型车载充电机 / 二次功率脉动

Abstract

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Single-phase charging systems usually face the problem of secondary power pulsation. To solve this problem, a single-phase electric drive reconstructed onboard charger (EDROC) system with low voltage ripple is proposed, in which a Buck/Boost active filter is placed in parallel on the output side of a traditional single-phase EDROC system to absorb or compensate the secondary power pulsation, thereby obviously reducing the output voltage ripple of the charging system. First, the topology, working principle and secondary power pulsation generation mechanism of the single-phase EDROC system are analyzed. Second, a single-phase EDROC system with low voltage ripple is put forward by combing the Buck/Boost active filter. Meanwhile, the topology, working principle, and selection of inductors and capacitors of the Buck/Boost active filter are analyzed in detail. Third, a control strategy for the proposed EDROC system is designed. Finally, a 200 W experimental prototype was designed, and experimental results verified the feasibility of the proposed charger.

Key words

Electric vehicle / active filter / reconstructed onboard charger / secondary power pulsation

引用本文

汪治, 於锋, 朱志豪. 低电压纹波单相电驱重构型车载充电机研究. 电源学报, 2025 , 23 (1) : 59 -66 . DOI: 10.13234/j.issn.2095-2805.2025.1.59

Zhi WANG, Feng YU, Zhihao ZHU. Single-phase Electric Drive Reconstructed Onboard Charger with Low Voltage Ripple[J]. Journal of Power Supply, 2025 , 23 (1) : 59 -66 . DOI: 10.13234/j.issn.2095-2805.2025.1.59

正文

收起

随着科技的进步及人们生活水平的提高，汽车保有量逐年递增，这加速了化石能源的消耗，引发了环境恶化。相比于传统燃油汽车，电动汽车EV(electric vehicle)以电能为动力源，不消耗化石能源，清洁无污染，是汽车产业未来发展的方向。作为EV的关键指标，动力电池组的充电时间与续航里程是制约其发展的重要因素^[1]。虽然可以通过充电桩对EV进行快速充电，但是充电桩存在区域建设密度低、建设土地资源紧缺、建设费用高昂等现实问题，短期内难以普及^[2]。相比充电桩，车载充电机可以在安装电网接口的区域对EV充电，充电方式灵活，但其仍然存在充电功率低、成本高、体积大等问题。而电驱重构型车载充电机EDROC (electric drive reconstructed onboard charger)系统通过重构、复用EV内存在的电机与逆变器等，优化电路拓扑和控制策略以完成整流、DC-DC变换、单位功率因数校正等，在降低车载充电机成本与体积的同时实现了EV快速充电^[3]。

文献[3]提出了1种单相EDROC，通过复用三相永磁同步电机PMSM(permanent magnet synchronous machine)绕组、大定额逆变器装置和控制电路，能够分时执行电驱与单相充电这2种变流功能。但是，在EV单相充电应用中，直流母线端会存在二次功率脉动问题，输出端存在二次功率脉动，将会引起显著的电池充电电压纹波^[4-5]，这将导致充电过程中EV动力电池过热，降低电池的使用寿命^[6-7]，进而影响EV充电效率^[8-12]。针对该问题，通常采用有源滤波器抑制单相整流应用中直流母线存在的功率脉动^[13-16]，文献[17]采用了1种双向Buck/Boost型有源滤波器，在降压模式下从直流母线吸收纹波能量，在升压模式下将纹波能量补偿给直流母线，适用于储能电容电压不允许超过直流母线的应用场合。在文献[17]的基础上，文献[18]采用了另1种Buck/Boost型有源滤波器，其辅助电容电压可以调节至高于或者低于母线电压，即在同样的电容条件下能够存放更多的纹波能量，可以拓宽其滤波范围。针对文献[3]研究存在的问题，结合文献[18]所提有源滤波器，本文提出了1种EV用低电压纹波单相EDROC系统，通过系统输出侧并联的Buck/Boost型有源滤波器对输出侧的二次功率脉动进行吸收或补偿，显著降低了单相EDROC系统输出电压纹波。

1 单相电驱重构型车载充电机

收起

1.1 电路拓扑及原理

如图1所示，单相EDROC系统主要由不控整流桥、PMSM、三相逆变器和电池组成。当接触器K断开时，系统工作在电驱状态，此时电池通过逆变器将直流电转化为交流电驱动PMSM运行；当接触器K闭合时，PMSM的中性点与整流器的正极输出端相连，系统工作在充电状态。此时，PMSM绕组及其连接的逆变器被重构成1个三通道Boost变换器，其中PMSM的三相绕组复用为三通道Boost电路的升压电感，三相逆变器的上桥臂S₁、S₃、S₅仅利用其续流二极管，开关管保持断开状态，下桥臂S₂、S₄、S₆作为开关管对其进行控制。单相电源经过整流桥整流后，在通过三通道Boost变换器实现单位功率因数运行的同时，对EV充电。

1.2 二次功率脉动分析

假设EDROC系统单位功率因数运行，则输入侧电压、电流可以表示为

(1)

${v}_{\text{s}}(t)=\sqrt{2}{V}_{\text{s}}\mathrm{sin}(\omega t)$

(2)

${i}_{\text{s}}(t)=\sqrt{2}{I}_{\text{s}}\mathrm{sin}(\omega t)$

式中：V_s和I_s分别为输入电压有效值和输入电流有效值；ω为电网角频率。基于此，EDROC系统瞬时输入功率可表示为

(3)

$\begin{array}{l}{P}_{\text{in}}(t)={v}_{\text{s}}(t){i}_{\text{s}}(t)=\sqrt{2}{V}_{\text{s}}\mathrm{sin}(\omega t)\cdot \sqrt{2}{I}_{\text{s}}\mathrm{sin}(\omega t)=\\ \text{ }\text{ }\text{ }\text{ }\text{ }\text{ }\text{ }\text{ }\text{ }\text{ }\text{ }{V}_{\text{s}}{I}_{\text{s}}-{V}_{\text{s}}{I}_{\text{s}}\mathrm{cos}(2\omega t)\end{array}$

式中：V_sI_s为EDROC系统输入功率直流分量；V_sI_scos(2ωt)为EDROC系统输入功率二次功率脉动。因此，EDROC系统输入功率P_in(t)可以分为2个部分，即

(4)

$\left\{\begin{array}{l}{P}_{\text{in}}(t)={P}_{\text{o}}-{P}_{\text{r}}(t)\\ {P}_{\text{o}}={V}_{\text{s}}{I}_{\text{s}}\\ {P}_{\text{r}}(t)={V}_{\text{s}}{I}_{\text{s}}\mathrm{cos}(2\omega t)\end{array}\right.$

式中：P_o为输入功率直流分量；P_r(t)为输入功率二次功率脉动。在EV充电过程中，二次功率脉动将导致充电电压剧烈脉动^[15]，这不仅会引起电池发热，还会降低系统充电效率。

2 低电压纹波单相EDROC

收起

2.1 拓扑结构及模态分析

为了降低二次功率脉动对系统性能的影响，减小充电电压纹波，本文在原有单相EDROC系统的基础上，通过在系统输出侧并联1个Buck/Boost型有源滤波器，提出1种低电压纹波单相EDROC系统，如图2所示。增加的Buck/Boost型有源滤波器主要由2个开关管Q₁和Q₂、1个储能电感L_a和1个储能电容C_a组成。当二次功率脉动分量P_r(t)<0时，储能电容C_a处于充电状态，此时脉动能量被存储在电容中；当二次功率脉动分量P_r(t)>0时，储能电容C_a处于放电状态，此时电容中存储的纹波能量对二次功率脉动进行补偿。该有源滤波器通过对二次功率脉动吸收和补偿，进而抑制了输出电压纹波。

由于该Buck/Boost型有源滤波器有2个开关管，因此其存在4种工作模态，如图3所示。当二次功率脉动分量P_r(t)<0时，脉动能量通过L_a由输出侧存储至C_a中。如图3(a)所示，Q₁闭合，Q₂打开，滤波器工作在模态Ⅰ，电感L_a充电，脉动能量被存储至L_a中；如图3(b)所示，Q₁和Q₂打开，滤波器工作在模态Ⅱ，电感L_a中的能量经过Q₂的反并联二极管存储至C_a中。当二次功率脉动分量P_r(t)>0时，存储在C_a中的脉动能量通过L_a补偿至输出侧。如图3(c)所示，Q₂闭合，Q₁打开，滤波器工作在模态Ⅲ，电感L_a充电，脉动能量从C_a转移到L_a中；如图3(d)所示，Q₁和Q₂打开，滤波器工作在模态Ⅳ，电感L_a中存储的能量经过Q₁的反并联二极管补偿至输出侧。

2.2 储能电容计算

由于单相EDROC输出侧二次功率脉动能量最终要存储在有源滤波器的储能电容C_a中，因此C_a的选型对系统性能提升至关重要。存储在电容C_a中的二次功率脉动能量可以通过对式(4)中的P_r(t)积分得到，即

(5)

$\left\{\begin{array}{l}{E}_{\text{r}}={\displaystyle {\int }_{{\theta }_{\text{a}}}^{{\theta }_{\text{b}}}{P}_{\text{r}}(t)}={\displaystyle {\int }_{{\theta }_{\text{a}}}^{{\theta }_{\text{b}}}{V}_{\text{s}}{I}_{\text{s}}\mathrm{cos}(2\omega t)\text{d}t=}\frac{{V}_{\text{s}}{I}_{\text{s}}}{\omega }\\ {\theta }_{\text{a}}=\frac{3}{4}\text{π}+k\text{π}　　k=0,1,2,\cdots \\ {\theta }_{\text{b}}=\frac{5}{4}\text{π}+k\text{π}　　k=0,1,2,\cdots \end{array}\right.$

式中：E_r为脉动能量；θ_a为功率脉动大于0对应的电网相角位置；θ_b为功率脉动小于0对应的电网相角位置。Buck/Boost型有源滤波器中的储能电容C_a在θ_a位置开始充电，在θ_b位置结束充电，由于储能电容C_a需要储存这部分能量，因此E_r应小于等于储能电容C_a允许存储的能量最大值。C_a允许存储能量大小与其两端电压和容值之间的关系为

(6)

$\frac{1}{2}C\text{'}{\left({V}_{\text{a}0}^{*}+\frac{1}{2}\Delta {V}_{\text{a}}\right)}^{2}-\frac{1}{2}C\text{'}{\left({V}_{\text{a}0}^{*}-\frac{1}{2}\Delta {V}_{\text{a}}\right)}^{2}=C\text{'}{V}_{\text{a}0}^{*}\Delta {V}_{\text{a}}$

式中：C'为储能电容C_a的容值；${V}_{\text{a}0}^{*}$为储能电容C_a电压的给定值；∆V_a为储能电容C_a的电压纹波。

由式(6)可以看出，C_a允许存储能量随着${V}_{\text{a}0}^{*}$、C'、∆V_a的增大而增大。因此，当C_a允许存储能量恒定时，增大${V}_{\text{a}0}^{*}$可以使C' 或者电压纹波减小。令${C}^{\prime }{V}_{\text{a0}}^{*}\Delta {V}_{\text{a}}={E}_{\text{r}}$，只要确定${V}_{\text{a}0}^{*}$，就可以根据储能电容C_a两端电压纹波的要求来确定储能电容C_a的大小。在实验中，${V}_{\text{a}0}^{*}$=200 V，E_r=V_sI_s/ω=0.812 J，∆V_a= 10 V，C'=0.000 406 F，由于储能电容需要存放的最小纹波能量为E_r，则储能电容C_a最小值为0.406 mF，本文选取C_a=0.47 mF。

2.3 占空比与储能电感计算

图4为有源滤波器电感电流计算示意。

如图4(a)所示，当二次功率脉动分量P_r(t)<0 时，假设有源滤波器开关管Q₁的占空比D_c=T₁/T_r，其中T₁为Q₁的导通时间，T_r为Q₁和Q₂的开关周期。当Q₁打开时，有源滤波器的储能电感L_a两端的电压为V_DC，此时电感L_a的电流变化率为

(7)

${K}_{\text{c1}}=\frac{{V}_{\text{DC}}}{{L}_{\text{a}}}$

当Q₁闭合时，储能电感L_a与电容C_a并联，此时电感L_a电流的变化率为

(8)

${K}_{\text{c2}}=-\frac{{V}_{\text{a}}}{{L}_{\text{a}}}$

式中，V_a为电容C_a的电压。在0~T₁时段，储能电感充电，脉动能量从输出侧传输至储能电感L_a，电感电流上升。此时，假设在1个开关周期内输出侧电压V_DC恒定，为了完全吸收脉动能量，输出侧脉动电流参考值可表示为

(9)

${i}_{\text{r}}^{*}{T}_{\text{r}}=\frac{1}{2}{K}_{\text{c2}}{T}_{1}^{2}$

式中，${i}_{\text{r}}^{*}$为输出侧脉动电流参考值。因此Q₁的占空比D_c为

(10)

${D}_{\text{c}}=\sqrt{\frac{2{i}_{\text{r}}^{*}{f}_{\text{r}}{L}_{\text{a}}}{{V}_{\text{DC}}}}$

式中，f_r为Q₁和Q₂的开关频率。由式(10)可以看出，D_c随着${i}_{\text{r}}^{*}$的增大而增大。此外，因为储能电感L_a工作在断续状态，Q₁的导通与关断时间满足

(11)

${K}_{\text{c1}}{T}_{1}=-{K}_{\text{c2}}{T}_{2}$

因此，储能电感L_a电流下降的时间T₂可以表示为

(12)

${T}_{2}=\frac{{D}_{\text{c}}{T}_{\text{r}}{K}_{\text{c1}}}{-{K}_{\text{c2}}}=\frac{{D}_{\text{c}}{V}_{\text{DC}}}{{f}_{\text{r}}{V}_{\text{a}}}$

如图4(b)所示，当二次功率脉动分量P_r(t)>0 时，假设有源滤波器开关管Q₂的占空比D_d=T₃/T_r，其中T₃为Q₂的导通时间，同理可得Q₂的占空比D_d、储能电感L_a电流的下降时间T₃和上升时间T₄，可表示为

(13)

${D}_{\text{d}}=\frac{\sqrt{-2{i}_{\text{r}}^{*}{f}_{\text{r}}{L}_{\text{a}}{V}_{\text{DC}}}}{{V}_{\text{a}}}$

(14)

${T}_{3}=\frac{{D}_{\text{d}}{V}_{\text{a}}}{{f}_{\text{r}}{V}_{\text{DC}}}$

(15)

${T}_{4}=\frac{{D}_{\text{d}}{V}_{\text{a}}^{2}}{{f}_{\text{r}}{V}_{\text{DC}}^{2}}$

由于储能电感L_a始终工作在断续导通状态，必须满足T₁+T₂≤T_r和T₃+T₄≤T_r。另外，当脉动电流达到最大脉动电流I_rm且电感电流达到最大峰值电流I_L_p时，储能电感L_a工作在临界断续导通状态，此时结合式(7)~式(8)及式(10)~式(15)可以得到工作条件的不等式，即

(16)

$2{\left(\frac{{I}_{\text{rm}}}{{I}_{L\text{p}}}\right)}^{2}\le \frac{{I}_{\text{rm}}{f}_{\text{r}}{L}_{\text{a}}}{{V}_{\text{DC}}}\le \frac{{V}_{\text{a}}^{2}}{2{({V}_{\text{a}}+{V}_{\text{DC}})}^{2}}$

式(16)表明，为满足储能电感L_a始终工作在断续导通，当增大f_r或I_rm，必须减小L_a，且L_a的选择范围随着V_a增高而增大，其选择范围为

(17)

$0\le {I}_{\text{rm}}{f}_{\text{r}}{L}_{\text{a}}\le \frac{1}{2}{V}_{\text{DC}}$

在实验中，V_DC=48 V，f_r=20 000 Hz，I_rm=10 A，L_a< 0.12 mH，选取L_a=0.055 mH。

2.4 控制策略

图5为本文所提低电压纹波单相EDROC系统控制策略，其主要由单相整流控制和二次功率脉动吸收控制这2个部分组成。单相整流控制主要包括充电电压/电流控制、相电流控制和开关管驱动信号生成这3个部分。首先，采集电池充电电流i_o，通过充电电流PI控制器使充电电流跟随给定值i_o,ref的同时，输出充电电压给定值；然后，采样电池充电电压V_o，经过充电电压PI控制器后与网侧电压绝对值相乘得到相电流给定值；最后，采样电机三相绕组相电流i_A、i_B、i_C，通过3个相电流PI控制器分别控制对应的相电流，并产生对应的开关管驱动信号占空比。

在单相整流应用中，直流母线上的功率纹波受二次纹波分量影响，为了最小化直流母线上的纹波能量，有源滤波器中的储能电感L_a需要吸收母线电流中的纹波电流。在网侧电压、电流同相位条件下，因为纹波电流频率是网侧电源频率的2倍，且流过升压电感导致相位超前π/2，所以仅需获取网侧电压相位即可得到纹波电流的相位为2θ−π/2，从而计算出纹波电流表达式，以控制储能电感电流。而直流母线上的电压纹波最终会传递到储能电容C_a上，因此储能电容电压V_a有着显著的电压纹波。为了保持V_a稳定，利用PI控制器能够简单、有效地使V_a稳定在1个给定值${V}_{\text{a0}}^{*}$，而PI控制器的输出作为1个额外的偏置电流${I}_{\text{a}}^{*}$，与纹波电流表达式相加，可得到参考脉动电流${i}_{\text{r}}^{*}$。此外，如果纹波能量增大，储能电容上的电压纹波也会增大，这将导致储能电容上的最低电压V_amin降低，当V_amin低到一定程度时，有源滤波器便不能充分吸收纹波能量，因此在给定${V}_{\text{a0}}^{*}$时应充分考虑纹波能量对V_amin的影响。本文考虑网侧电压、电流幅值与辅助电容C_a的耐压范围，给定${V}_{\text{a0}}^{*}$=200 V。最终，根据参考脉动电流${i}_{\text{r}}^{*}$、式(10)和式(13)的占空比表达式即可对有源滤波器进行控制。对有源滤波器控制的具体流程为：在二次功率脉动吸收控制中，首先，网侧电压v_s经过锁相环后得到电网相位θ，并输入到二倍频正弦波计算器Ksin(2θ−π/2)；然后，储能电容电压V_a经一阶低通滤波器H(s)后与储能电容电压给定值${V}_{\text{a0}}^{*}$相减，送入储能电容电压PI控制器；接着，电容电压PI调节器输出${I}_{\text{a}}^{*}$，与正弦波计算器输出相加得到参考脉动电流${i}_{\text{r}}^{*}$；最后，当参考脉动电流${i}_{\text{r}}^{*}$>0时，根据式(10)可以得到有源滤波器开关管Q₁占空比D_c，而当参考脉动电流${i}_{\text{r}}^{*}$<0时，根据式(13)可以得到有源滤波器开关管Q₂占空比D_d，最终D_c和D_d经驱动电路后得到PWM驱动信号。

3 实验分析

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为了验证本文所提EDROC系统的可行性，搭建了1台200 W实验样机。实验中，逆变器和有源滤波器的开关管选用FF300R12ME4 IGBT模块，控制器选用TMS320F28335，电流传感器选用HAS50-S，电压传感器选用LV25-P且选用13.3 Ω电阻模拟电池，系统开关频率和采样频率均设定为20 kHz，样机的详细参数见表1。

为了验证所提低电压纹波单相EDROC在系统输出侧电压纹波抑制上的有效性，本文在输出滤波电容大小为470 μF工况下进行了1组对比实验。图6(a)为文献[3]所提单相EDROC系统实验波形，可以看到网侧电压v_s和网侧电流i_s的相位基本一致，满足单位功率因数运行的要求，但是系统输出电压V_DC纹波高达30 V；图6(b)为本文所提低电压纹波单相EDROC实验波形，可以看到网侧电压、电流保持单位功率因数运行，同时系统输出电压V_DC纹波由30 V降低至7 V。实验结果表明，本文所提EDROC可以显著降低系统输出侧电压纹波。

图7为本文所提低电压纹波单相EDROC系统的运行波形。如图7(a)所示，储能电容电压V_a的平均值跟随其给定值200 V，由储能电感电流i_L的波形可以看出脉动能量在有源滤波器和输出侧上反复传递，以吸收输出侧二次功率脉动，降低输出电压纹波；图7(b)中，相电流波形与相位基本一致，从而产生零电磁转矩，确保了EV在充电过程中保持静止。

4 结语

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本文针对EV，结合Buck/Boost型有源滤波器，提出了1种低电压纹波单相EDROC系统，对其电路拓扑、工作原理及电感和电容选型进行了详细分析，并对其控制策略进行了设计。在此基础上，搭建了1台200 W实验样机。实验结果表明，本文所提EDROC系统在保证电动汽车充电过程中处于静止状态的同时，能显著降低输出侧电压纹波。原单相EDROC系统输出端用于滤波的电解电容体积较大，使用寿命短，在输出侧并联Buck/Boost型有源滤波器后，母线上的功率脉动显著减小，可以用更加稳定、耐用的薄膜电容替换电解电容。由于充电功率变得平稳，充电过程中的电池发热量也会随之降低，然而引入有源滤波器会导致系统硬件成本增加，这是不可避免的。此外，外加有源滤波器为系统增加了开关损耗与寄生损耗，导致系统转换效率降低，但是充电功率脉动的减小将提升充电效率，并且会减小充电期间的发热量，有利于延长电池的使用寿命。

基金

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国家自然科学基金资助项目(52177051)
南通市基础科学研究资助项目(JC2021106)

参考文献

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文献

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2025年第23卷第1期

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文章信息

doi: 10.13234/j.issn.2095-2805.2025.1.59

接收时间：2022-02-21
首发时间：2025-07-01
出版时间：2025-01-30

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作者

出版历史

收稿日期：2022-02-21
修回日期：2022-04-12
录用日期：2022-04-22

基金

National Natural Science Foundation of China(52177051)

国家自然科学基金资助项目(52177051)

Basic Scientific Research Project of Nantong City(JC2021106)

南通市基础科学研究资助项目(JC2021106)

作者信息

南通大学电气工程学院，南通 226019

通讯作者:

於锋(1985— )，男，博士，副教授。研究方向：永磁电机变频调速及电力电子技术在电动汽车中的应用。E-mail：yufeng628@ntu.edu.cn。

参考文献

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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