电气传动

构网型新能源-储能联合并网系统LVRT控制策略研究

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郭佳俊 ¹ , 徐志 ²^,³ , 翟保豫 ²^,³ , 陈雨田 ¹ , 陈俊儒 ¹

电气传动 | 综合能源与现代电网 2024,54(7): 58-65

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电气传动 | 综合能源与现代电网 2024, 54(7): 58-65

构网型新能源-储能联合并网系统LVRT控制策略研究

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郭佳俊¹, 徐志²^,³, 翟保豫²^,³, 陈雨田¹, 陈俊儒¹

作者信息

¹ 新疆大学电气工程学院，新疆乌鲁木齐 830017

² 国网新疆电力有限公司电力科学研究院，新疆乌鲁木齐 830001

³ 新疆电力系统全过程仿真重点实验室，新疆乌鲁木齐 830001

郭佳俊（1993—），男，硕士，主要研究方向为无线电能传输、构网型新型电力系统，Email：1790943451@qq.com

Research on LVRT Control Strategy of Combined Grid-connected System with New Energy-Energy Storage Based on Grid-forming Converters

Jiajun GUO¹, Zhi XU²^,³, Baoyu ZHAI²^,³, Yutian CHEN¹, Junru CHEN¹

Affiliations

¹ School of Electrical Engineering，Xinjiang University，Urumqi 830017，Xinjiang，China

² Electric Power Research Institute of State Grid Xinjiang Electric Power Co.，Ltd.，Urumqi 830001，Xinjiang，China

³ Xinjiang Key Laboratory of Whole Process Simulation for Power System，Urumqi 830001，Xinjiang，China

出版时间: 2024-07-20 doi: 10.19457/j.1001-2095.dqcd24963

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摘要

收起

针对构网型变换器控制下的新能源-储能联合并网系统低电压穿越问题，提出一种基于传统低电压穿越策略的附加电压限制器控制方案。首先分析传统基于电流限制的低压穿越策略存在的不足，当故障持续时间较长时仅设置电流限制将容易导致同步失稳问题；然后提出附加电压限制器的改进低压穿越策略，以抑制更长时间尺度下的故障电流，提升故障下的同步稳定性；最后在Matlab/Simulink中搭建新能源-储能联合并网系统的仿真模型对所提方案进行验证。实验结果显示该方案确保了电网发生三相对称跌落故障时新能源-储能联合并网系统能够不脱网运行，有效提升故障期间系统的同步稳定性。

关键词

构网型变换器 / 新能源-储能 / 低电压穿越 / 电压限制器 / 同步稳定性

Abstract

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Aiming at the low voltage ride through（LVRT）problem of the combined grid-connected system with new energy-energy storage under the control of the grid-forming converter，an additional voltage limiter control scheme based on the traditional LVRT was proposed. Firstly，the shortcomings of the traditional LVRT strategy based on current limitation was analyzed. When the fault duration is long，only setting current limitation would easily lead to synchronization instability. Then，an improved LVRT strategy with additional voltage limiter was proposed to suppress the fault current under a longer time scale and improve the synchronization stability under the fault. Finally，a simulation model of new energy-energy storage combined grid system was built in Matlab/Simulink to validate the proposed scheme. The experimental results show that the proposed scheme can ensure that the new energy-energy storage combined grid-connected system not be taken off-grid during the three-phase symmetrical sag fault，and effectively improved the synchronization stability of the system during the fault.

Key words

grid-forming converter / new energy-energy storage / low voltage ride through（LVRT） / voltage limiter / synchronization stability

引用本文

郭佳俊, 徐志, 翟保豫, 陈雨田, 陈俊儒. 构网型新能源-储能联合并网系统LVRT控制策略研究. 电气传动, 2024 , 54 (7) : 58 -65 . DOI: 10.19457/j.1001-2095.dqcd24963

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正文

收起

随着全球日益增长的电力需求和双碳目标的实现，新能源和电力电子装备渗透率占比不断攀升。由于传统并网电力电子装备不具备主动支撑电网电压与频率的特性，故基于电力电子变换器接入电网的新能源与储能大规模取代传统同步发电机的过程中，电力系统惯性减小、系统强度变弱，使得系统稳定性问题愈发严重^[1]。针对上述问题，构网型（grid-forming，GFM）变换器^[2-4]控制技术近年来获得了大力发展，其因有望扭转新能源电源无电网支撑能力的劣势，而获得了广泛关注。目前，GFM控制技术包括下垂控制^[5]、同步变流器^[6]、虚拟同步机^[7-8]，可使变流器具备同步支撑电网电压、频率的能力，从而可提升电力系统新能源消纳能力^[9-12]。但GFM控制技术的关键缺陷是故障条件下极易出现暂时过电流，导致发生硬件跳闸事故，进而威胁区域电网的安全运行。考虑到电力系统中发生对称接地故障引发的低电压事故较多，因此，研究基于构网型变换器的低电压穿越（low voltage ride through，LVRT）方案，避免新能源近区暂时过电流引发的跳闸事故，对构网型变换器控制技术的发展、推广及运用具有重要意义。

针对以电力电子变换器为接口电源的低电压穿越问题，国内外学者进行了大量的研究。文献[13]为了保证系统发生故障时，光伏发电系统有充分应对LVRT的能力，进而提出了一种自适应最大功率点跟踪算法的LVRT滑模控制策略；文献[14]提出了一种基于无功补偿的光伏并网LVRT控制策略；文献[15]提出考虑多控制目标的低压穿越控制方法，解决逆变型分布式电源控制目标单一、输出电流存在越限风险等问题；文献[16]基于光伏电源低电压穿越时的电流和阻抗特性，提出改进的距离阻抗继电器暂降源定位法，给出修正判据，改善复杂配电网的电压暂降源定位可靠性；文献[17]从电网电压跌落期间机组的整体需求出发，提出了一种基于定子串联阻抗的双馈感应风力发电机低电压穿越综合控制策略。随着相关研究的不断深入，并网新能源的LVRT得到了高度关注^[18-21]，然而相关研究主要关注构网型新能源的低电压穿越问题，对采用构网型控制的新能源-储能联合并网系统的低穿问题相关研究仍然极为缺乏。

本文提出了一种附加电压限制器的改进低电压穿越策略以实现限制故障电流，从而实现构网型变换器控制的新能源-储能联合并网系统的低电压穿越。所提方案详细分析了传统基于电流限制的低压穿越策略存在的不足和改进策略的优点，在Matlab/Simulink中将两种策略进行仿真对比，从而论证了改进方案的有效性与优越性。

1 新能源-储能联合并网系统的拓扑结构及控制策略

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1.1 新能源-储能联合并网系统的拓扑结构

新能源-储能联合并网系统由风力发电系统、光伏发电系统、储能装置、源侧变换器和并网逆变器组成^[19]。其中，风力发电系统和光伏发电系统作为分布式电源，分别通过AC/DC和DC/DC变换器与直流母线相连；储能装置由蓄电池和超级电容共同组成，通过DC/DC变换器与直流母线相连。直流母线通过DC/AC并网变换器与交流母线相连，交流母线通过变压器T₁向所带负荷供电，通过变压器T₂与交流主网进行功率交换。联合并网系统的拓扑结构如图1所示。

1.2 构网型控制策略

本节对并网新能源的构网型控制策略进行了回顾。构网型控制由两个部分组成，其一是虚拟同步控制环节，其中包括有功功率和无功功率计算、有功-调频控制、无功-调压控制以及虚拟阻抗调节控制；另一个是电压源变流器（voltage source converter，VSC）控制，包括内部电压闭环控制器、外部电流闭环控制器以及SPWM调制部分。构网型控制整体结构如图2所示。

由图2可知，有功调频控制器用以确定功角δ和实现与电网同步，同时来控制实际的有功功率输出；无功调压器用来确定电压幅值，同时控制无功功率输出和支撑电网电压。由此，首先无功调压控制器得到的电势E经过虚拟阻抗调节输出新能源-储能变换器的参考电压

u g d *

，

u g q *

，并输入到内部电压闭环控制系统当中，从而得到新能源-储能变换器的参考电流

i m d *

，

i m q *

，经过电流外环控制得到参考电压u_m_d，u_m_q，最后经过Park反变换得到三相电压参考值u_A_ref，u_B_ref，u_C_ref并生成SPWM调制信号，驱动并网变换器运作。控制无功功率输出和支撑电网电压。

构网型变换器的输出功率由公共耦合点（point of common coupling，PCC）电压和变换器输出电压之间的电压差决定。若将构网型输出电压记作E∠0°，PCC端电压记作U_p∠-δ，并忽略滤波器电枢电阻R_f，即令X_f =jωL_f。则PCC处的有功功率和无功功率可由下两式表示：

（1）

P = E U P X f s i n δ

（2）

Q = E 2 X f - E U P X f c o s δ

式中：E为输出电压有效值；U_p为PCC端电压有效值；X_f为滤波电抗；δ为功角。

由于输出电压E∠0°作为基准值，因此构网型控制的有功电流输出I_g_d和无功电流输出I_g_q可通过式（1）和式（2）中给出的功率除以输出电压来计算，如下式所示：

（3）

I g d = U P X f s i n δ

（4）

I g q = E X f - U P X f c o s δ

构网型变换器可以直接控制有功功率P和输出电压E，因此可以根据式（1）来确定功角δ；根据式（2）可知，无功功率受输出电压E和功角δ影响。而构网型变换器输出的有功电流和无功电流都与PCC电压U_P有关，同时该电压取决于图2所示的电网电压U_g。因此，很难对构网型变换器输出的有功和无功电流进行限制。

2 新能源-储能联合并网系统LVRT控制策略

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2.1 传统电流限制策略

本节针对传统基于电流限制的低压穿越策略进行介绍，其控制方案如图3所示。

由图3可知，低电压穿越策略在电压控制器外部电流设置了限幅i_d_max和i_q_max。关于传统电流限制策略的分析可根据图4中的功角曲线进行阐述。

在图4中，当构网型变换器工作在电压源模式下，实线和虚线分别表示变换器在电网基准电流和电网故障电流下运行；当构网型变换器工作在电流源模式下，实线和虚线分别表示变换器在电网基准电压和电网故障电压下运行。

当电网电压发生故障时，功角δ超过α₁，此时变换器的运行模式改为电流模式，并且沿故障期间的虚线移动。由于参考功率仍大于变换器的输出功率，导致功角δ不断增加。此时，如果功角δ在达到α₂之前故障被清除，那么变换器运行点在稳定区域内返回到电压模式下的实线上，并最终稳定在初始平衡点A处。

如果功角δ在增加到α₂~α₃之间故障被清除，那么由于电流限制，此时运行点无法返回到电压模式下的实线上，而是将在电流模式下开始沿实线移动。由于在α₂~α₃这个范围内，变换器的输出功率大于参考功率，并网系统减速，使得运行点移动到G点。这时，由于并网系统一直减速，运行点返回到电压模式下的实线上，并最终稳定在初始平衡点A。但是，功角δ增加到超过α₃时故障被清除，那么变换器就会失去同步稳定性。这是因为虽然变换器的运行点沿着电流模式下的实线移动，但是功角δ这时已超过α₃，参考功率仍大于变换器的输出功率，功角就会一直增加，无法回到平衡点A。

综上所述，采用的传统电流限制策略需要在α₁~α₃这个范围内实现故障清除才有效，否则，系统会出现同步失稳问题。

2.2 附加电压限制的改进故障穿越策略

从上述传统电流限制策略的分析来看，如果要避免同步失稳，该方案的有效实现会受到电流限幅运行持续时间的限制。这是由于构网型变换器输入的参考电压具有相位和幅值，对参考电流直接进行限制无法限制其参考电压，这就会使参考电压产生误差积累。而参考电压的误差积累会使变换器失去同步稳定性。为了避免这种情况，构网型变换器要进行有效的电流限制，应该进一步对其参考电压进行限制。本节提出了一种改进策略，如图5所示。

变换器的输出电流是由变换器端口处电流和电容器电流共同组成的。该方案本质上用于限制变换器端口处的电流。为了方便研究电容器的无功电流，忽略无源阻尼电阻R_d，并将电流限制器值用

I d, m a x

和

I q, m a x

来表示，滤波电容用C_f来表示，则输出的电流可以表示为

（5）

I g d = I d, m a x

（6）

I g q = I q, m a x + E C f

将式（4）重新改写如下式所示：

（7）

E = I g q X f + U p c o s δ

将式（6）代入式（7）可得到限制电压与限制电流之间的关系如下式所示：

（8）

E m a x = I q, m a x X f + U p c o s δ 1 - X f C f

考虑到

U p c o s δ = U p 2 - U p 2 s i n 2 δ

，将式（3）、式（5）代入到式（7）中，可得到限制电压与限制电流之间新的关系如下式所示：

（9）

E m a x = I q, m a x X f + U p 2 - I d, m a x 2 X f 2 1 - X f B c

从式（9）可知，由于

I d, m a x 2

I q, m a x 2

为常数，因此有功电流限制

I d, m a x

的增加，会导致无功电流限制

I q, m a x

的减小，以及

U p 2 - I d, m a x 2 X f 2

一项减小。因此，限制电压E_max会降低。另外，根据式（9）中的

U p 2 - I d, m a x 2 X f 2

可得出稳定解的条件为U_p≥

I d, m a x

X_f，此稳定解可作为理论依据设置针对有功电流

I d, m a x

的限制。

根据式（1）可知，由于电压相角的限制与变换器的功率参考值有关，因此，对参考功率进行限制将有助于限制电压相角。

此时参考功率限制表达式可由下式来表示：

（10）

P m a x = E m a x I d, m a x

根据图4可知，在基准电网电压模式下，功角α₂所对应的最大功率P_max处的运行点即为G点。

在该策略下，输出的最大有功电流

I d, m a x, 0

和最大无功电流

I q, m a x, 0

可由下两式来表示：

（11）

I d, m a x, 0 = U 0 X f s i n δ m a x, 0

（12）

I q, m a x, 0 = U 0 X f (1 - X f X c - c o s δ m a x, 0)

且有：

（13）

I d, m a x, 0 2 + I q, m a x, 0 2 = I m 2

式中：U₀为变换器输出的基准电压；

δ m a x, 0

为最大功角；

I d, m a x, 0

为最大功角对应的最大有功电流；

I q, m a x, 0

为最大功角对应的最大无功电流；

I m

为变换器电流幅度限制。

根据式（11）可得最大功率限制表达式：

（14）

P m a x, 0 = U 02 / X f · s i n δ m a x, 0

根据式（3）可知，如果有功电流为定值，那么电网电压降低会使功角增大。而在电网电压恢复到基准值的瞬间，功角增大会导致有功功率和电流增大，此时会造成变换器损坏。因此，构网型变换器的最大功角δ_max，0可由式（11）~式（13）来计算。然而，有功电流不能为定值，应随着电网电压的变化而变化，可由下式表示：

（15）

I d, m a x = U P X f s i n δ m a x, 0 = U P U 0 I d, m a x, 0

根据式（13）计算出无功电流

I q, m a x

，可由下式表示：

（16）

I q, m a x = I m 2 - I d, m a x 2

将式（15）和式（16）代入式（8）可计算出输出限制电压E_max，由下式表示：

（17）

E m a x = I q, m a x X f + U P c o s δ m a x, 0 1 - X f C f

并将式（16）和式（17）代入式（10），得到：

（18）

P m a x = I q, m a x X f + U P c o s δ m a x, 0 1 - X f B c ⋅ U P U 0 I d, m a x, 0

那么提出的电压限制策略可根据图6进行分析说明。

图6中电压模式下的实线表示变换器运行在恒定的基准电压下，虚线表示变换器运行在限制电压E_max下；电流模式下的实线表示变换器运行在恒定的限制电流

I d, m a x, 0

下，虚线表示变换器运行在限制电流

I d, m a x

下。最初在电网电压为基准电压时，变换器输出的功率与参考功率保持平衡，即为图6中的A点。

当电网电压发生故障时，限制电压会随电网电压的变化而变化，此时变换器运行在电压模式下的虚线上的B点。同时，为了使最大功角δ_max，0保持恒定，最大参考功率P_max会从处于P_max，0的曲线向下移动到处于P_max的曲线上。由于参考功率受最大功率限制，但其仍大于变换器的输出功率，因此并网系统进行加速，直到稳定在C点。

当故障被清除时，运行点变为处于P_max，0的曲线的D点。由于参考功率低于最大功率P_max，0和变换器的输出功率，此时并网系统减速，直到其运行点向后移动并稳定在A点。

3 案例分析

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为验证上述LVRT控制策略的有效性和优越性，在Matlab/Simulink中建立新能源-储能联合并网系统的仿真模型，并分别采用传统电流限制方案和改进电压限制方案，验证不同电压深度下两种控制方案的故障穿越性能。仿真模型参数如下：直流侧母线电压U_dc=600 V，滤波电感L_f=5 mH，滤波电容C_f=80 μF，线路负载P=5 kW，线路电感L_g=33 mH，线路电阻R_g=1.44 Ω，电网电压U_g=380 V，有功参考值P_sum=7.4 kW，无功参考值Q_n=0 kvar，转动惯量J=400 kg·m²，阻尼系数D_p=8 000，开关频率f_s=1 MHz，电压控制器P/I=17/0.189 8，电流控制器P/I=500/1，电流限制I_d_，max=10~15 A，电流限制I_q_，max=5~10 A，电压限制E_max=500 V。

在以下案例中，均设置1 s联合并网系统正常运行，在1.0 s—1.5 s期间电网发生三相对称短路故障，网侧电压由1（标幺值）分别跌落至0.6（标幺值）与0.4（标幺值），于1.5 s时故障解除，电网电压恢复。

3.1 案例一（电压跌落至0.6（标幺值））

本案例中电压发生中度跌落，分别采用改进方案和传统电流限制方案后所得到的新能源-储能联合并网系统的输出电压、输出电流、有功功率和无功功率波形如图7a~图7c和图8a~图8c所示。

在改进的电压限制方案中，图7a中的输出电压在1.0 s—1.5 s内出现了跌落，这是由于网侧电压发生三相对称故障导致的。图7b中的输出电流幅值在1.0 s—1.5 s内依然保持于1.1（标幺值），通常规定构网型输出电流耐受范围为1.1~1.3倍的额定电流，由此可知输出电流既能够得到有效的限制，又在构网型电流的耐受范围内。虽然输出电流在1.5 s处解除故障后出现了较短时间的暂态电流，但是其能够恢复到稳定状态，此时运行点回到图6中的A点，这是由于在电压限制下，参考功率大于输出功率，并网系统加速，一直增加到功角最大允许值为δ_max，0=0.39 rad，对应图6中运行点C，此时根据式（3）和式（4）可知无功电流和有功电流能够被有效地限制，等到故障清除后，运行点会从图6中的C点往回经过A点。另外，根据式（1）可知，由于PCC电压跌落，功角被限制在最大值δ_max，0=0.39 rad，因此图7c中的有功功率从1.8（标幺值）下降到0.8（标幺值），在故障期间呈现出趋于稳定的趋势。同样地，根据式（2）可知，E>>U_pcosδ，并且E和功角δ被限制，此时图7c中的无功功率从-0.8（标幺值）上升到0（标幺值），在故障期间呈现出趋于稳定的趋势。而在传统的电流限制方案下，图8a中的输出电压在1.5 s处故障清除后相较于图7a中的输出电压出现了较长的暂态过程，而图8b中的输出电流在1.0 s—1.5 s内相较于图7b中的输出电流能够有效地被限制，并且在1 s时刻相较于图7b中的电流出现了较大的暂态电流，该值为1.8（标幺值），超过了构网型输出电流的范围，会造成逆变器损坏。在1.5 s时刻相较于图7b中的电流出现了较长的暂态过程，这是由于E和δ没有被限制，此时根据式（3）和式（4）可知无功电流和有功电流会不受控制。另外，图8c中的有功和无功相较于图7c中的有功和无功，在1.0 s和1.5 s时刻出现了抖动，这是由于在电流限制下，运行点沿图4电流模式下C点后的虚线移动，且构网型变换器仍是参考功率大于输出功率，这会使得功角在增加，故障未及时清除时，其超过了90°，会使系统变得不稳定，需要经过较长的时间调节才能恢复到稳态。

3.2 案例二（电压跌落至0.4（标幺值））

本案例中发生深度跌落，分别采用改进方案和传统电流限制方案后所得到的新能源-储能联合并网系统的输出电压、输出电流、有功功率和无功功率波形如图9a~图9c和图10a~图10c所示。

在改进的电压限制方案中，图9a中的输出电压也出现了跌落的情况。图9b中的输出电流在1.5 s故障清除时刻也出现了值为1.2（标幺值）的瞬时暂态电流，且符合构网型输出电流的耐流能力，但是其能够恢复到稳定状态，此时运行点回到图4中的A点，这是由于参考功率小于输出功率，并网系统减速，一直减小到功角允许最小值δ_min，0=0.05 rad，对应图6中运行点E，此时根据式（3）和式（4）可知无功电流和有功电流能够被有效地限制，等到故障清除后，运行点会从图6中的E点先回到F点，最终稳定在A点。另外，根据式（1）可知，由于PCC端电压跌落，功角被限制在最小允许值δ_min，0=0.05 rad，所以图9c中的有功功率从1.8（标幺值）下降到1.0（标幺值），在故障期间呈现出趋于稳定的趋势。另外，相比于图7c中的有功功率，其值降低大一些，这是由于电压跌落值较大和功角δ较小造成的。同样地，根据式（2）可知，E>>U_pcosδ，并且E和功角δ被限制，此时图9c中的无功功率从-0.8（标幺值）上升到0.9（标幺值），在故障期间呈现出趋于稳定的趋势，相比于图7c中的无功功率，其值升高大一些，这是由于电压跌落值较大和功角δ较小造成的；而在传统的电流限制方案下，图10a中的输出电压在1.5 s故障清除后相较于图9a中的输出电压在1.0 s—1.5 s内出现了大的波动，而图10b中的输出电流在1.0 s—1.5 s内相较于图9b中的输出电流能够有效地被限制，并且在1.0 s时刻相较于图7b中的电流出现了较大的暂态电流，该值为2.1（标幺值），该值超过了构网型输出电流的范围，会造成逆变器损坏。在1.5 s时刻相较于图9b中的电流出现了较长的暂态过程，这是由于E和δ没有被限制且δ一直处于不稳定状态，此时根据式（3）和式（4）可知无功电流和有功电流会不受控制且出现不稳定状态。另外，图10c中的有功和无功相较于图9c中的有功和无功，在故障期间和故障清除后出现了大幅度波动，这是同样由于在电流限制下，运行点沿图6中C点后的虚线移动，且构网型变换器仍是参考功率大于输出功率，这会使得功角在加速、故障未及时清除时，功角一直增加，超过了90°，使系统变得不稳定，需要更长时间调节才能恢复到稳态。

4 结论

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本文针对构网型变换器控制下的新能源-储能联合并网系统低电压穿越问题，提出了基于电压限幅策略的改进低压穿越策略，并与传统基于电流限制的低压穿越策略进行了对比。通过仿真软件实验可以得到以下结论：

1）在Matlab/Simulink仿真实验中，通过进行不同电压跌落情况下的对比验证了所提低电压穿越方案的有效性与优越性。

2）传统电流限制方案使得构网型变换器的输出电流超过了逆变器规定的耐流能力，会造成逆变器的损坏，改进的LVRT策略可以有效抑制故障电流，避免过电流损坏。

3）传统电流限制方案在故障发生期间，其暂态过程中功率超调相比于改进的LVRT策略较大，使得联合并网系统发生同步失稳现象，并不能够及时地恢复到稳定状态，而改进的LVRT策略可以有效避免同步失稳问题，及时地恢复到稳定状态。

本文提出的附加电压限制低压穿越策略主要针对电网三相对称故障的情况进行研究，需要注意的是：当电网发生三相对称短路故障时，所造成的短路电流最大，危害最大，会使整个新能源-储能联合并网系统变得极其不稳定，相较于单相接地故障和两相短路故障，这样的恶劣工况更能够体现构网型变换器的电压和频率支撑性能。另外，由于其逆变器不能像传统发电机那样能够提供较大的短路电流，对探究逆变器的饱和特性和系统结构的改变有着极其重要的意义。所研究的低电压穿越策略更能够适用于对称故障下的系统暂态特性和功角变化特性，提供整个电网系统的稳定运行。

基金

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国网新疆电力有限公司科技项目(5230DK22000V)

参考文献

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文献

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排序方式：

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2024年第54卷第7期

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doi: 10.19457/j.1001-2095.dqcd24963

接收时间：2023-02-18
首发时间：2025-12-09
出版时间：2024-07-20

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作者

出版历史

收稿日期：2023-02-18
修回日期：2023-03-09

基金

国网新疆电力有限公司科技项目(5230DK22000V)

作者信息

¹ 新疆大学电气工程学院，新疆乌鲁木齐 830017

² 国网新疆电力有限公司电力科学研究院，新疆乌鲁木齐 830001

³ 新疆电力系统全过程仿真重点实验室，新疆乌鲁木齐 830001

参考文献

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https://castjournals.cast.org.cn/joweb/dqcd/CN/10.19457/j.1001-2095.dqcd24963

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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