电气传动

型号	编号	转折电流/mA	放电电压/V
LXQⅣ-10	NO.152285	100	1 784
LXQⅣ-10	NO.152370	400	1 880
LXQⅣ-10	NO.152287 （拆除放电片）	无	无

型号	编号	转折电流/mA	放电电压/V
LXQⅣ-10	NO.152285	100	1 784
LXQⅣ-10	NO.152370	400	1 880
LXQⅣ-10	NO.152287 （拆除放电片）	无	无

型号	编号	转折电流/mA	放电电压/V
LXQⅣ-35	NO.156130	40	3 281
LXQⅣ-35	NO.156132	50	3 265
LXQⅣ-35	NO.156135	50	3 203

型号	编号	转折电流/mA	放电电压/V
LXQⅣ-35	NO.156130	40	3 281
LXQⅣ-35	NO.156132	50	3 265
LXQⅣ-35	NO.156135	50	3 203

电磁式电压互感器用熔断器频繁熔断原因分析及解决措施

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张春丽 ¹ , 刘红文 ² , 方鹏兴 ³ , 柴晨超 ⁴ , 张雯琼 ⁵

电气传动 | 可靠性与诊断 2025,55(7): 87-96

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电气传动 | 可靠性与诊断 2025, 55(7): 87-96

电磁式电压互感器用熔断器频繁熔断原因分析及解决措施

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张春丽¹, 刘红文², 方鹏兴³, 柴晨超⁴, 张雯琼⁵

作者信息

1.云南电力技术有限责任公司，云南昆明 650217

2.云南电网有限责任公司电力科学研究院，云南昆明 650217

3.云南电网有限责任公司临沧供电局，云南临沧 677000

4.云南兆讯科技有限责任公司，云南昆明 650217

5.昆明昆船智慧机场技术有限公司，云南昆明 650220

张春丽（1989—），女，硕士研究生，工程师，主要研究方向为配电网铁磁谐振防治、接地故障研究，Email：1018834999@qq.com

通讯作者:

刘红文（1984—），男，硕士研究生，正高级工程师，主要研究方向为配电网故障保护与定位技术、电气设备绝缘状态监测技术与传感器研究，Email：liuhongwen_19@163.com

Analysis and Solutions for Frequent Fuse Tripping in Electromagnetic Voltage Transformers

Chunli ZHANG¹, Hongwen LIU², Pengxing FANG³, Chenchao CHAI⁴, Wenqiong ZHANG⁵

Affiliations

1. Yunnan Electric Power Technology Co.，Ltd.，Kunming 650217，Yunnan，China

2. Electric Power Research Institute of Yunnan Power Grid Co.，Ltd.，Kunming 650217，Yunnan，China

3. Yunnan Power Grid Corporation Lincang Power Supply Bureau，Lincang 677000，Yunnan，China

4. Yunnan Megasun Technology Co.，Ltd.，Kunming 650217，Yunnan，China

5. Kunming KSEC Smart Airport Technology Co.，Ltd.，Kunming 650220，Yunnan，China

出版时间: 2025-07-20 doi: 10.19457/j.1001-2095.dqcd25555

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摘要

收起

中低压配电系统因铁磁谐振引起的电磁式电压互感器（PT）烧毁、一次消谐器损坏、熔断器熔断等事故频繁发生，严重影响系统的安全稳定运行。为此，通过理论分析并结合现场典型案例，验证了系统单相接地故障、断路器分合闸操作等电磁暂态冲击使PT饱和而产生的饱和电流，是熔断器频繁熔断的主要原因。其次，分析了PT饱和电流的影响因素，试验测试了熔断器耐受PT饱和电流的能力。研究表明：通过增大PT直流电阻、选择伏安特性拐点电压相对较高的圆柱型消谐器和增大熔断器额定电流可降低熔断器熔断概率。最后，给出了PT、消谐器和熔断器选择方面的具体建议，为后续电磁式电压互感器用熔断器频繁熔断问题的解决提供参考。

关键词

电磁式电压互感器 / 熔断器 / 频繁熔断

Abstract

收起

Incidents such as the burning of electromagnetic voltage transformers（PT），damage to primary harmonic suppressors，and fuse tripping occur frequently in low and medium voltage distribution systems due to ferroresonance，severely affecting the safe and stable operation of the system. Therefore，through theoretical analysis and combined with field case studies，it was verified that the saturation current produced by PT saturation due to electromagnetic transient impacts from system single-phase ground faults and circuit breaker operations was the main reason for the frequent fuse tripping. Secondly，the factors influencing the saturation current of PT was analyzed and the capacity of fuses to withstand the PT saturation current was tested. The research indicates that the probability of fuse tripping could be reduced by increasing the PT's DC resistance，choosing cylindrical harmonic suppressors with relatively high knee-point voltages of their volt-ampere characteristics，and increasing the rated current of the fuses. Finally，specific recommendations for the selection of PTs，harmonic suppressors，and fuses were provided，offering reference measures for resolving the issue of frequent fuse tripping in electromagnetic voltage transformers protected by fuses.

Key words

electromagnetic voltage transformers / fuses / frequent tripping

引用本文

张春丽, 刘红文, 方鹏兴, 柴晨超, 张雯琼. 电磁式电压互感器用熔断器频繁熔断原因分析及解决措施. 电气传动, 2025 , 55 (7) : 87 -96 . DOI: 10.19457/j.1001-2095.dqcd25555

Chunli ZHANG, Hongwen LIU, Pengxing FANG, Chenchao CHAI, Wenqiong ZHANG. Analysis and Solutions for Frequent Fuse Tripping in Electromagnetic Voltage Transformers[J]. Electric Drive, 2025 , 55 (7) : 87 -96 . DOI: 10.19457/j.1001-2095.dqcd25555

正文

收起

配电网承担着分配电能的职能，直接面向终端客户，在电力系统中占据十分重要的地位^[1]。配电网结构复杂，运行环境恶劣，极易发生各类随机故障，其中约70%的配电网故障为单相接地故障^[2-3]。在单相接地故障后，系统仍可运行1~2 h^[4]，配电网长时间在有故障的状态下运行，电磁式电压互感器（PT）熔断器会因长时间承受过电压而发生熔断。此外，熔断器熔断常见于该段母线上的馈线发生单相接地故障，保护跳闸后^[5]，系统受电磁暂态冲击使电压互感器铁心出现不同程度的饱和，励磁阻抗变小，此时若电压互感器自身的感抗与系统对地电容达到一定的参数条件，就会形成特殊的三相或者单相谐振回路，并能激发起各种谐波的铁磁谐振过电压或过电流^[6-8]，使系统中弱绝缘设备对地闪络、PT高压熔断器熔断、消谐器损坏，甚至可造成PT烧毁或爆裂事故，严重影响系统的安全稳定运行^[9-11]。铁磁谐振引起设备损坏照片如图1所示。

近年来，由铁磁谐振引起的母线PT损坏、熔断器熔断问题频繁发生^[12]。以云南电网某供电局为例，截至2023年10月，同一段母线PT熔断器熔断超两次的变电站多达23座，其中某35 kV变电站10 kVⅠ段母线PT熔断器熔断6次，仅2023年4月就连续熔断4次。2023年，某110 kV变电站35 kVⅠ段母线PT、某35 kV变电站35 kVⅠ段母线PT、某35 kV变电站10 kV母线PT发生损坏，严重困扰着运维人员，影响供电可靠性。

然而，铁磁谐振是电力系统中非线性电感与电容复杂的振荡现象，谐振回路和激发条件多样，其危害程度既取决于谐振过电压、过电流幅值的大小，也取决于持续时间的长短^[13]。国内外学者通过大量的研究提出了多种抑制措施^[14-16]，目前广泛应用于电力系统的措施为安装一次消谐器，在PT一次绕组中性点与地之间接入电阻，以增大零序回路阻尼、消耗谐振回路能量来消除铁磁谐振。另有研究表明PT阻尼的大小关系到铁磁谐振激发后能否稳定维持和谐振过电压幅值的大小^[17]。基于此，本文研究熔断器频繁熔断原因及PT饱和电流影响因素，从PT直流电阻、消谐器和熔断器选择方面提出建议，给出熔断器频繁熔断问题的解决措施。

1 熔断器频繁熔断原因分析

收起

通常电磁暂态冲击使电磁式电压互感器饱和而产生的励磁涌流（饱和电流），是熔断器频繁熔断的主要原因。电磁暂态冲击的产生包括：接地故障发生和消失瞬间、断路器分合闸操作、雷电故障等^[18]。

PT励磁涌流产生原理如图2所示。图中，E₁，E₂，E₃为三相电源电势；C₀为线路对地电容；L₁，L₂，L₃为PT各相励磁电感；R为PT直流电阻。由图2可知，励磁涌流I₀的产生是当配电网遭受电磁暂态冲击时，由于线路对地电容与电磁式电压互感器电感相互作用产生的饱和电流。该电流峰值可达数安培至数十安培，瞬间使熔断器熔断^[19]。

为还原PT一次绕组的饱和电流I₀，在10 kV配电网真型平台上测量真实的线路接地故障发生瞬间和消失瞬间流过熔断器的饱和电流，如图3所示。

由图3可知，配电线路A相接地故障发生瞬间PT一次绕组的最大电流为2.9 A，接地故障消失瞬间的最大电流为9.41 A。然而，PT一次熔断器的额定电流仅为0.5 A，如能承受十倍冲击电流，仅为5 A，小于电磁暂态瞬间的饱和电流。

2 PT饱和电流影响因素分析

收起

当10 kV/35 kV系统中性点电压（零序电压）发生突变时，线路的对地电容与电磁式电压互感器的电感将发生串联谐振。图4为串联谐振等效电路图。采用一次消谐器后通常为过阻尼状态，系统不会发生谐振，但由于零序电压存在，因此会产生饱和电流。

图4中，C为等效的线路对地电容，R_消为消谐器电阻，R_PT为PT直流电阻，L_PT为PT电感。分析在中性点电压U₀消失瞬间，PT一次绕组的饱和电流I₀的大小。

列写图3的KCL方程为

（1）

L P T C d 2 U c (t) d t 2 + R C d U c (t) d t + U c (t) = U 0

其中 R=R_消+R_PT

U₀消失瞬间（U₀=0）为零输入响应，有：

（2）

L P T C d 2 U c (t) d t 2 + R C d U c (t) d t + U c (t) = 0

式（2）为二阶齐次线性微分方程，其特征方程为

（3）

L P T C p 2 + R C p + 1 = 0

式（3）的特征根为

（4）

p 1,2 = - R C ± (R C) 2 - 4 L P T C 2 L P T C

式（2）依据p₁和p₂的不同存在三种振荡形式：

1）

(R C) 2 - 4 L P T C 0

，即

R 2 L P T C

，为过阻尼状态，p₁和p₂为两个不相等的实根，

U C 0

为U₀消失时分布电容C上的电压，则式（2）的解为

（5）

U c (t) = U C 0 p 2 - p 1 (p 2 e p 1 t - p 1 e p 2 t)

则

I 0 (t)

为

（6）

I 0 (t) = C d U c (t) d t = p 1 p 2 C U C 0 p 2 - p 1 (e p 1 t - e p 2 t)

由于

p 1 p 2 = 1 L P T C

，则

（7）

I 0 (t) = U C 0 (R C) 2 - 4 L P T C (e p 1 t - e p 2 t)

过阻尼状态时，R越大，

(R C) 2 - 4 L P T C

越大，则饱和电流

I 0 (t)

越小。

2）

(R C) 2 - 4 L P T C = 0

，即

R = 2 L P T C

，为临界状态，p₁和p₂为两个相等的实根，则式（2）的解为

（8）

U c (t) = U C 0 (1 + R 2 L P T t) e - R 2 L P T t

则

I 0 (t)

为

（9）

I 0 (t) = C d U c (t) d t = - U C 0 C R 2 4 L P T 2 t e - R 2 L P T t

由于临界状态时

R = 2 L P T C

，则

（10）

I 0 (t) = - U C 0 1 L P T t e - 1 L P T C t

临界阻尼状态时，饱和电流

I 0 (t)

仅与PT的电感L_PT和线路对地电容C有关，饱和电流最大。

3）

(R C) 2 - 4 L P T C 0

，即

R 2 L P T C

，为欠阻尼状态，p₁和p₂为两个不相等的虚根，则式（2）的解为

（11）

U c (t) = U C 0 p 2 - p 1 (p 2 e p 1 t - p 1 e p 2 t)

（12）

U c (t) = U C 0 1 - R 2 C 4 L P T e - R 2 L t s i n [1 L C - R 2 4 L P T 2 t + a r c s i n (1 - R 2 C 4 L P T)]

欠阻尼状态时，饱和电流

I 0 (t)

与PT的电感L_PT、线路对地电容C、消谐器电阻R_消和PT直流电阻R_PT有关，R_PT和R_消越大，饱和电流越大。

通常电磁式电压互感器加装消谐器后，处于过阻尼状态，PT的饱和拐点电压1.9U_n按照国标GB/T 20840.3—2013要求，通常设计相差不大，线路对地电容C属于电网参数不能减小，PT直流电阻和消谐器电阻是决定饱和电流的关键参数。增大PT直流电阻和消谐器电阻可降低饱和电流、消除铁磁谐振。

3 现场典型案例

收起

110 kV DJ变电站10 kV母线分别于2019年12月12日、12月13日发生两次PT高压熔断器三相熔断。在发生熔断器熔断问题之后，检查PT的绝缘电阻、直流电阻等均在正常范围，PT本体未见异常。DJ变电站安装了饱和型消谐装置，该装置采用检测PT饱和电流辨识铁磁谐振，并于5 ms内快速启动消谐。通过分析该装置数据波形，明确了单相接地消失瞬间的励磁涌流是熔断器频繁熔断的原因。

3.1 工况一

2019年12月12日14时19分34秒开始，B相出现间歇性接地过程，至14时20分20秒，期间发生8次单相接地，后三相熔断器熔断，如图5所示。

在此期间，消谐装置动作三次，分别是：14时19分34秒410毫秒动作一次，14时19分34秒610毫秒动作一次，14时19分51秒228毫秒动作一次，如图6所示。

2019年12月12日消谐装置动作时序如图7所示。在t₁，t₂时刻，消谐装置动作，检测到PT一次绕组的电流分别达到7.8 A和9.6 A。经过t₂时间，消谐装置判定系统出现间歇性接地，如未出现稳定的铁磁谐振，消谐装置不再动作；t₂—t₃约15 s之间为稳定的接地，励磁涌流小于整定值0.5 A，消谐装置返回到初始状态；t₃时刻装置再次动作，达到了装置频繁动作的保护时间20 s，装置闭锁。在t₄时刻接地不稳定时，熔断器熔断。

3.2 工况二

2019年12月13日03时51分25秒630毫秒，B相接地，至03时51分27秒250毫秒，B相接地恢复。03时51分27秒690毫秒，B相再次接地，至03时51分36秒450毫秒，B相接地恢复，A相熔断器熔断。03时51分37秒335毫秒，B相再次接地，至03时51分37秒840毫秒时，B相接地恢复，B，C两相熔断器熔断，如图8所示。

03时51分26秒500毫秒，因B相接地并不稳定，PT饱和后出现励磁涌流，消谐装置动作。动作期间，PT零序电流峰值约2.9 A，如图9所示。

03时51分27秒170毫秒，消谐装置再次动作。动作期间，PT零序电流峰值最大为6.6 A，如图10所示。

2019年12月13日消谐装置动作时序如图11所示。在t₁，t₂时刻，消谐装置动作，检测到PT一次绕组的电流分别为2.9 A和6.6 A。经过t₂时间，消谐装置判定系统出现间歇性接地，如未出现稳定的铁磁谐振，装置不再动作；t₂—t₃约10 s时间为间歇性接地过程，消谐装置依其动作逻辑未检测到持续的铁磁谐振而不动作。因间歇性接地中PT一次绕组电流的作用，熔断器在t₃，t₄时刻分别熔断。

综上，在单相接地消失瞬间，系统受到电磁暂态冲击，PT饱和后出现励磁涌流使熔断器发生熔断。

4 熔断器电磁暂态冲击试验

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为检验熔断器耐受PT饱和电流的能力，搭建了熔断器电磁暂态冲击试验回路，开展熔断耐受饱和电流试验。图12为熔断器电磁暂态冲击试验电路，图中，T为充电变压器，D为硅堆，r为保护电阻，C为电容器，G为点火球隙，L和R为线路所有元件及回路连线电阻与电感，S为分流器，CRO为示波器，O为试样。

峰值时间：

（13）

t m = L C

峰值电流：

（14）

I m = u C L e - 1 = 0.736 U / R

试验电容器C为3 000 μF，由六个500 μF的电容并联而成，其额定电压为300 V；电感L为20 mH。试验时通过电感和电容调整电流上升沿，通过充电电压和试样电阻调整电流峰值。

具体试验方法为：从峰值电流10 A开始，分别对每个熔断器试品进行冲击试验，逐级5 A递增，直至熔断器熔断；之后根据熔断器熔断时的峰值电流，从此峰值电流逐级5 A下调，对熔断器进行重复10次冲击试验，找到熔断器能够承受10次冲击且不熔断的冲击电流。

10 kV/35 kV熔断器能承受的电磁暂态冲击电流如图13所示，I₁₀为熔断器能承受10次冲击且不熔断的最高冲击电流峰值，I为熔断器瞬时熔断的最大冲击电流峰值。

从试验结果可以看出，对于10 kV熔断器，其多次承受的暂态冲击电流幅值在15 A以下的易发生熔断；对于35 kV熔断器，其多次承受的暂态冲击电流幅值在30 A以下的易发生熔断。

5 解决措施及建议

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5.1 解决措施

5.1.1 增大PT直流电阻

由于PT直流电阻可限制铁磁谐振过电压，那么互感器直流电阻亦能抑制互感器一次绕组的过电流。统计三组电压互感器在不同对地电容下的互感器一次绕组饱和电流，绘制了互感器直流电阻、系统单相对地电容和互感器饱和电流的关系曲线，如图14所示。

由图14可知，10 kV互感器的直流电阻越大，接地故障恢复时刻产生的饱和电流峰值越小，随着电容电流增大，PT直流电阻为350 Ω时，电容电流约为18 A（对地电容3.43 μF）时，饱和电流峰值高达14 A。

综上，350 Ω直流电阻PT随着电容电流的增大，很容易就达到熔断器熔断电流峰值14 A。增大PT直流电阻，可以抑制PT一次绕组的饱和电流，降低熔断器熔断概率。

5.1.2 消谐器伏安V—I特性分析

目前有两种类型消谐器，齿轮型通用消谐器、圆柱型消谐器，如图15和图16所示，其中图16所示圆柱型消谐器为带放电管型消谐器。

1）齿轮型通用消谐器伏安特性。①10 kV齿轮型消谐器。10 kV齿轮型消谐器不区分全绝缘型和半绝缘型，为做比较，将其中一只试品（NO.152287）的放电片拆除。根据试验结果绘制了三只10 kV齿轮型消谐器的伏安特性曲线，如图17所示。从图17可知，10 kV齿轮型消谐器试品在电压低于某一放电电压以下时，其伏安特性近似一致；在电压超过该放电电压后，由于电压升高，未拆除放电片的消谐器开始放电，其伏安特性发生明显的转折，等效电阻下降。三只试品的放电电压范围在1 700 ~1 900 V之间，通过消谐器的电流为100~400 mA。

结合试验数据和图17分析，得到10 kV齿轮型消谐器伏安特性曲线的转折点，如表1所示。

②35 kV齿轮型消谐器。35 kV齿轮型消谐器不区分全绝缘型和半绝缘型，根据试验结果绘制了三只35 kV齿轮型消谐器的伏安特性曲线，如图18所示。从图18可知，三只试品在放电之前，伏安特性近似一致。三只试品的放电电压范围在3 200~3 300 V之间，通过消谐器的电流为40~50 mA。虽然由于消谐器开始放电，不稳定的放电造成读数困难，曲线不能平滑、连续，但可以看出，三只试品的等效电阻均出现明显的转折下降。

结合试验数据和图18，得到35 kV齿轮型消谐器伏安特性曲线的转折点，如表2所示。

2）圆柱型消谐器伏安特性。①10 kV圆柱型消谐器。10 kV圆柱型消谐器有两种型号，分别用于全绝缘型PT（不带放电管）和半绝缘型PT（带放电管）。根据试验结果绘制了四只10 kV消谐器的伏安特性曲线，如图19所示。由图19可知，四只试品的伏安特性基本一致，由于半绝缘型PT消谐器没有明显的放电迹象，可以认为，在半绝缘型PT消谐器放电管没有放电前，其伏安特性同全绝缘型PT消谐器是近似一致的。10 kV半绝缘型消谐器在2 800 V电压下仍无放电现象。

②35 kV圆柱型消谐器。35 kV圆柱型消谐器有两种型号，分别用于全绝缘型PT（不带放电管）和半绝缘型PT（带放电管）。根据试验结果绘制了四只35 kV消谐器的伏安特性曲线，如图20所示。由图20可知，四只试品的伏安特性基本一致，由于半绝缘型PT消谐器没有明显的放电迹象，可以认为，在半绝缘型PT消谐器放电管没有放电前，其伏安特性同全绝缘型PT消谐器是近似一致的。35 kV半绝缘型消谐器在电流达到1 A，电压达到5 700~6 500 V时仍未放电。

综上，齿轮型消谐器：10 kV/35 kV伏安V—I特性拐点电压分别在1 700~1 900 V和3 200~3 300 V范围内；圆柱型消谐器：10 kV，35 kV伏安V—I特性拐点电压分别在2 500~2 800 V和5 000~5 700 V范围内，高于齿轮型消谐器。

5.1.3 增大熔断器额定电流

通过稳态电流试验以2 min为标准检测熔断器在哪个电流水平熔断。具体方法为从熔断器额定电流开始施加恒定电流，若2 min之内不断，断开时熔断器将其冷却至常温，之后给熔断器增加0.5 A电流继续试验，如此往复直至熔断器熔断为止，得到不同厂家熔断器2 min内熔断电流及熔断时间，如图21所示。

由图21可知：

1）XRNP1-10 kV/0.5 A，厂家1、厂家2、厂家3和厂家6的2 min耐受电流在同一水平，为2 A，额定电流的4倍，其他厂家均在1.5 A左右；

2）XRNP1-10 kV/1 A，厂家1、厂家2和厂家4的2 min耐受电流在同一水平，为2.5~3 A，其他厂家均在4.5~5.5 A；

3）XRNP1-35 kV/1 A，厂家1、厂家2、厂家4和厂家6的2 min耐受电流在同一水平，为2.5~3 A，其他厂家均在4.5~5.5 A；

4）XRNP1-35 kV/2 A，厂家1、厂家2、厂家4和厂家6的2 min耐受电流在同一水平，为4~5 A，其他厂家均在8.5~11 A。

忽略PT的漏抗，利用直流电阻估算PT二次短路时一次的电流，增大熔断器的额定电流，根据产品实际情况将熔断器更换为1 A或2 A。

综上，增大熔丝的方法可能会降低其对PT的保护功能，但也能减少熔断器熔断的几率，可以通过测试熔断器额定电流确定该平衡点。

5.2 建议

建议准备好备品备件在发生熔断器熔断后，根据如下建议进行随时处理。

1）电磁式电压互感器。①10 kV电磁式电压互感器尽可能选用直流电阻较大的PT，直流电阻大于600 Ω及以上；②35 kV电磁式电压互感器尽可能选用直流电阻较大的PT，直流电阻大于8 000 Ω及以上；③安装空间满足要求时，应选用全绝缘电磁式电压互感器。

2）消谐器。①全绝缘电磁式电压互感器选用全绝缘圆柱型消谐器；②分级绝缘电磁式电压互感器因考虑到N端过电压的影响，分级绝缘PT应选用带放电管的圆柱型消谐器，或采用增大熔断器额定电流的方式。

3）熔断器。①10 kV PT一次直流电阻在600 Ω以下的，熔断器额定电流采用1 A，600 Ω以上的可采用0.5 A；②35 kV PT一次直流电阻在8 000 Ω以下的，熔断器额定电流采用2 A，8 000 Ω以上的可采用1 A。

6 结论

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1）系统单相接地故障、断路器分合闸操作等电磁暂态冲击使电磁式电压互感器饱和而产生的饱和电流，是熔断器频繁熔断的主要原因。理论分析可知，电磁式电压互感器加装消谐器后，系统处于过阻尼状态，PT直流电阻和消谐器电阻是决定该饱和电流的关键参数。

2）PT的直流电阻越大，接地故障恢复时刻产生的饱和电流峰值越小，随着电容电流增大，PT直流电阻为350 Ω时，电容电流约为18 A时，饱和电流峰值高达14 A。因此，增大PT直流电阻，可以抑制PT一次绕组的饱和电流，降低熔断器熔断概率。建议10 kV电磁式电压互感器直流电阻宜大于600 Ω及以上，35 kV电磁式电压互感器直流电阻宜大于8 000 Ω及以上；安装空间满足要求时，应选用全绝缘电磁式电压互感器。

3）10 kV/35 kV圆柱型消谐器伏安特性拐点电压分别在2 500~2 800 V和5 000~5 700 V范围内，高于齿轮型消谐器。建议全绝缘电磁式电压互感器选用全绝缘圆柱型消谐器；分级绝缘电磁式电压互感器选用带放电管的圆柱型消谐器，或采用增大熔断器额定电流的方式。

4）增大熔断器额定电流可减少熔断器熔断几率，但同时也会降低其对PT的保护功能。通过测试熔断器额定电流，建议10 kV PT一次直流电阻在600 Ω以下的，熔断器额定电流采用1 A，600 Ω以上的可采用0.5 A；35 kV PT一次直流电阻在8 000 Ω以下的，熔断器额定电流采用2 A，8 000 Ω以上的可采用1 A。

参考文献

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文献

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参考文献引证文献

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2025年第55卷第7期

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doi: 10.19457/j.1001-2095.dqcd25555

接收时间：2023-12-15
首发时间：2025-10-29
出版时间：2025-07-20

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收稿日期：2023-12-15
修回日期：2024-02-18

基金

作者信息

1.云南电力技术有限责任公司，云南昆明 650217

2.云南电网有限责任公司电力科学研究院，云南昆明 650217

3.云南电网有限责任公司临沧供电局，云南临沧 677000

4.云南兆讯科技有限责任公司，云南昆明 650217

5.昆明昆船智慧机场技术有限公司，云南昆明 650220

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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