电工技术学报

反应类型	化学反应式
氧化反应	2CO+O₂→2CO₂
水煤气反应	CO+3H₂→CH₄+H₂O
Diels-Alder反应	CO+C₄H₆→C₅H₆O
C₃/C₄反应	CO+C₃H₆→C₄H₆O
成环反应	CO+C₂H₄→C₃H₆O

反应类型	化学反应式
氧化反应	2CO+O₂→2CO₂
水煤气反应	CO+3H₂→CH₄+H₂O
Diels-Alder反应	CO+C₄H₆→C₅H₆O
C₃/C₄反应	CO+C₃H₆→C₄H₆O
成环反应	CO+C₂H₄→C₃H₆O

T_n	5℃/min	10℃/min	15℃/min	20℃/min
T₁₀	384.958 5	398.75	405.875	411.5
T₂₀	397.541 5	409.25	417.625	423.833 5
T₃₀	404.083	415.833	424.5	431
T₄₀	408.667	420.667	429.5	436.667
T₅₀	412.917	425.167	434	441.333
T₆₀	417.167	429.609 5	438.666 7	446.251 8
T₇₀	422.209 2	434.904 7	444	451.675
T₇₅	425.369	438.11	447.2	454.85
T₈₀	429.333	442.147 9	451.093 6	458.531
T₈₅	434.25	446.920 1	455.785 6	462.905 5
T₉₀	440.75	453.608 2	462.334 7	468.992 4
T₉₅	451.525 4	465	473.299 5	479.051 7

T_n	5℃/min	10℃/min	15℃/min	20℃/min
T₁₀	384.958 5	398.75	405.875	411.5
T₂₀	397.541 5	409.25	417.625	423.833 5
T₃₀	404.083	415.833	424.5	431
T₄₀	408.667	420.667	429.5	436.667
T₅₀	412.917	425.167	434	441.333
T₆₀	417.167	429.609 5	438.666 7	446.251 8
T₇₀	422.209 2	434.904 7	444	451.675
T₇₅	425.369	438.11	447.2	454.85
T₈₀	429.333	442.147 9	451.093 6	458.531
T₈₅	434.25	446.920 1	455.785 6	462.905 5
T₉₀	440.75	453.608 2	462.334 7	468.992 4
T₉₅	451.525 4	465	473.299 5	479.051 7

T_n	截距/ (℃/min)	斜率	R²	E/(kJ/mol)	E平均值/ (kJ/mol)
T₁₀	16.25	-10 240.34	0.999 95	186.42	194.85
T₂₀	16.67	-10 705.88	0.999 89	194.90
T₃₀	16.46	-10 665.75	0.999 89	194.16
T₄₀	16.02	-10 436.62	0.999 78	189.99
T₅₀	15.92	-10 429.93	0.999 78	189.87
T₆₀	15.67	-10 324.25	0.999 76	187.95
T₇₀	15.60	-10 349.57	0.999 78	188.41
T₇₅	15.65	-10 436.94	0.999 79	190.00
T₈₀	15.87	-10 652.31	0.999 83	193.92
T₈₅	16.23	-10 980.70	0.999 86	199.90
T₉₀	16.56	-11 318.91	0.999 93	206.06
T₉₅	16.25	-10 240.34	0.999 95	216.60

T_n	截距/ (℃/min)	斜率	R²	E/(kJ/mol)	E平均值/ (kJ/mol)
T₁₀	16.25	-10 240.34	0.999 95	186.42	194.85
T₂₀	16.67	-10 705.88	0.999 89	194.90
T₃₀	16.46	-10 665.75	0.999 89	194.16
T₄₀	16.02	-10 436.62	0.999 78	189.99
T₅₀	15.92	-10 429.93	0.999 78	189.87
T₆₀	15.67	-10 324.25	0.999 76	187.95
T₇₀	15.60	-10 349.57	0.999 78	188.41
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T₈₀	15.87	-10 652.31	0.999 83	193.92
T₈₅	16.23	-10 980.70	0.999 86	199.90
T₉₀	16.56	-11 318.91	0.999 93	206.06
T₉₅	16.25	-10 240.34	0.999 95	216.60

温度/K	热分解速率
2 000	0.087
2 200	0.155
2 300	0.228
2 400	0.346
2 500	0.503
2 600	0.767

温度/K	热分解速率
2 000	0.087
2 200	0.155
2 300	0.228
2 400	0.346
2 500	0.503
2 600	0.767

基于ReaxFF的产气材料热解及动力学分析

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汪倩 ¹ , 赵婉萌 ¹ , 曹伟东 ² , 尚毅 ¹

电工技术学报 | 电工材料 2025,40(10): 3082-3096

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电工技术学报 | 电工材料 2025, 40(10): 3082-3096

基于ReaxFF的产气材料热解及动力学分析

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汪倩¹, 赵婉萌¹, 曹伟东², 尚毅¹

作者信息

¹ 西安理工大学理学院西安 710048

² 电工材料电气绝缘全国重点实验室（西安交通大学）西安 710049

汪倩女，1981年生，教授，硕士生导师，研究方向为等离子体物理特性、电气设备设计及优化等。E-mail: qian.wang@xaut.edu.cn

通讯作者:

赵婉萌女，1999年生，硕士研究生，研究方向为基于分子动力学产气材料。E-mail: 2220920070@stu.xaut.edu.cn

Analyzing the Pyrolysis Kinetics and Pyrolysis Gases of Gassing Materials Using ReaxFF

Qian Wang¹, Wanmeng Zhao¹, Weidong Cao², Yi Shang¹

Affiliations

¹ School of Sciences Xi’an University of Technology Xi’an 710048 China

² State Key Laboratory of Electrical Insulation and Power Equipment Xi’an Jiaotong University Xi’an 710049 China

出版时间: 2025-05-25 doi: 10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.240616

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摘要

收起

可再生能源的快速发展对电力系统中直流断路器的开断能力提出了重大挑战，基于产气材料的气吹灭弧技术可以极大地提高直流断路器的开断能力，然而目前并不清楚产气材料的宏观热解规律和微观热解机理。首先基于反应力场分子动力学分析了不同热解温度和不同热解速率下典型产气材料聚酰胺66（PA66）的微观热解机理，发现PA66的初始断键发生在与酰胺基团相邻的C—C键，H₂和H₂O是PA66的主要热解气体，对其产生过程进行了分析。然后进行了四种不同升温速率下的热解实验，并基于Flynn-Wall-Ozawa等转化率模型获取PA66的活化能均值为194.85 kJ/mol，与分子动力学模拟得到的活化能195.015 kJ/mol较为接近，同时采用热裂解-气谱/质谱实验分析了PA66的热解气体分布，在一定程度上验证了热解动力学计算方法的有效性。该研究为产气材料的宏观热解行为和微观热解机理提供了理论解释，同时为直流断路器用产气材料的性能评价提供了一定的方法基础。

关键词

聚酰胺66（PA66） / 热分解动力学 / 活化能 / 产气材料 / 反应力场（ReaxFF）

Abstract

收起

In recent years, the rapid development of renewable energy has posed a significant challenge to the breaking capacity of DC circuit breakers in power systems. Gas-blowing arc extinguishing technology based on gassing materials can greatly enhance the breaking capacity of DC circuit breakers. However, the macroscopic and microscopic pyrolysis mechanisms of gassing materials are unclear.

Firstly, the micro-pyrolysis mechanism of typical gassing material polyamide 66 (PA66) at different pyrolysis temperatures and rates was analyzed based on the reactive force field (ReaxFF). The decomposition process of PA66 and the types and quantities of small molecule gases produced were discussed. It was found that the initial bond breaking of PA66 occurred in the C—C bond adjacent to the amide group. H₂ and H₂O were the main pyrolysis gases of PA66, and their production process was analyzed. The reaction rate of carbon-free small molecule gas at high temperatures accelerates, and the amount increases. The product amount with carbon atoms below four increases rapidly and decreases slightly after reaching a peak. The main reasons are the Diels-Alder reaction, C3/C4 reaction, and cyclization reaction in the unsaturated hydrocarbons in the product, which leads to the decrease of hydrocarbon molecules. The temperature increase aggravates the disintegration of the PA66 molecular chain and the formation of small molecular gas. The heating rate of the system affects the distribution of heat in the reaction system, thus affecting the formation of the product. The slower the heating rate of the system, the more conducive to the uniform distribution of heat in the reaction system. Additionally, the amount of carbon deposition during pyrolysis at 2 600 K was analyzed. Light tar was dominant, followed by heavy tar, with the least amount of coke.

Subsequently, pyrolysis experiments at four different heating rates were carried out. Based on the Flynn-Wall-Ozawa isoconversional model, the average activation energy of PA66 was 194.85 kJ/mol, which was very close to the activation energy of 195.015 kJ/mol obtained by molecular dynamics simulation. Additionally, the pyrolysis gas distribution of PA66 was analyzed by pyrolysis-gas chromatography/mass spectrometry (Py-GC/MS) experiments, which verified the accuracy and reliability of the pyrolysis kinetics calculation method. PA66 is suitable for the first-order reaction kinetic model, and the simulation data have high accuracy and reliability for the thermal decomposition reaction path and gas type of PA66 at the microscale.

Finally, simulation calculations and arcing experiments of three gas-producing materials, PA6, PA46, and PA66, were carried out. The gas generation rate and quantity changes during pyrolysis were observed, and the transient pressure changes during the arc-breaking experiment were analyzed. The order of transient pressure generated during the arcing process is PA6>PA46>PA66, consistent with the trend of the number of product gas molecules obtained by simulation calculation. The ReaxFF simulation results are confirmed and supplemented with the arc-breaking experiment, further verifying the reliability and accuracy of the research.

This paper offers a theoretical framework for understanding the macroscopic pyrolysis behavior and the microscopic pyrolysis mechanism of gassing materials. It contributes to a deep comprehension of material behavior under high-temperature and arc conditions, laying a methodological foundation for evaluating the performance of gassing materials in DC circuit breakers.

Key words

PA66 / thermal decomposition kinetics / activation energy / gassing materials / reactive force field (ReaxFF)

引用本文

汪倩, 赵婉萌, 曹伟东, 尚毅. 基于ReaxFF的产气材料热解及动力学分析. 电工技术学报, 2025 , 40 (10) : 3082 -3096 . DOI: 10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.240616

Qian Wang, Wanmeng Zhao, Weidong Cao, Yi Shang. Analyzing the Pyrolysis Kinetics and Pyrolysis Gases of Gassing Materials Using ReaxFF[J]. Transactions of China Electrotechnical Society, 2025 , 40 (10) : 3082 -3096 . DOI: 10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.240616

正文

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0 引言

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随着风能、氢能、光伏等低碳能源快速发展^[1]，作为能源系统中关键电气元件的直流断路器成为电力设备发展的新热点^[2-3]。直流断路器缺乏交流中过零点的零休作用，因此常利用产气材料的气吹作用来加速直流电流灭弧。然而，现阶段关于电弧与产气材料相互作用的微观机理尚不明确。

目前，大多学者从实验和仿真的角度对不同产气材料的灭弧特性进行了研究，例如：文献[4]设计了用于研究低压断路器电弧和产气材料相互作用的实验样机，并对常用的产气材料性能进行了评估。文献[5]对尼龙聚合物和无产气作用的氧化铝进行了烧蚀实验来探究产气材料对灭弧作用的影响。文献[6]基于磁流体动力学理论建立数值仿真模型，研究电流初始相位与气流速度对熄弧性能的影响。文献[7]采用磁流体动力学方法对高速气流与电弧的耦合进行研究。上述文献从数值模拟、烧蚀实验、气体测量等方面研究产气材料的热解和产气特性。然而，从宏观的实验和仿真得出的结论并不能很好地解释电弧烧蚀产气材料的微观机理，且未说明不同产气材料造成灭弧效果不同的具体因素。

材料表征是理解微观机理的一个重要手段，研究者们通过各种实验聚焦材料分解原理探究材料的种类和特性。例如：文献[8]通过热重分析（Thermogravimetric Analysis, TG）和红外质谱仪联用法研究了不同锡酸盐存在下尼龙66的热分解和热氧化分解。文献[9]通过热重分析法对220 kV退役复合绝缘子芯棒的环氧树脂基体劣化情况进行探究。文献[10]使用热重分析和气谱/质谱方法对生物质热解及产物进行研究。可见，通过材料表征可以补充宏观实验和仿真无法获取的微观机理。

随着计算技术的发展，基于密度泛函理论（Density Functional Theory, DFT）和分子动力学（Molecular Dynamics, MD），从微观粒子角度进行机理探索成为了可能，如：文献[11]通过DFT和MD探究了原油中不同烃类结构对热裂解机理的影响。文献[12]通过MD分析了植物油、矿物油不同共混比例下油中水分子的扩散行为及其介电常数。文献[13]使用DFT研究了CH₄的反应动力学机理和熔融MnCl₂混合物中的热解。文献[14]通过MD计算芳纶/功能化碳纳米管复合材料的热力学性能及体系结构参数。然而，传统的分子动力学基于牛顿力学计算原子间的作用力，无法对反应中键的断裂和形成进行表述。基于量子力学的DFT计算由于计算开销大，无法适用于1 000原子以上的大分子体系模拟^[15]，因此，A. C. T. van Duin开发并发展了反应力场（Reactive Force Field, ReaxFF）^[16]。相较于传统MD模拟，ReaxFF可以监测到化学键的动态变化，模拟化学键的形成与断裂。而与DFT相比，ReaxFF可适用于数百万的原子体系。因此，ReaxFF很适合用来分析大规模系统中涉及化学键变化的模拟，目前ReaxFF已被应用在各工程领域。例如：文献[17]通过ReaxFF分子动力学理论探究不同比例下煤与聚丙烯的共热解产物变化。文献[18]基于ReaxFF从原子水平上对应用于高压电缆终端中的填充剂聚异丁烯进行了高温裂解机理的探究。文献[19]用ReaxFF研究C₁₇H₃₄O₂得到了热解和燃烧产物的主要反应路径。因此，采用ReaxFF方法可获取宏观实验难以揭示的动态反应细节及原子层面的热解新见解。

综上所述，本文从材料表征和分子动力学的角度对产气材料的热解和产气特性进行了研究。以目前使用最广泛的聚酰胺66（PA66）作为研究对象，在原子尺度下通过ReaxFF对其进行模拟，研究不同温度及不同升温速度条件分解下的分解特性，并进行了PA66固体的热重实验和热裂解-气谱/质谱实验。通过所提理论方法获取的活化能数值和气体分子分布与实验测试保持一致，验证了本文方法的有效性，同时也为产气材料的宏观热解行为和微观热解机理提供了理论解释，为直流断路器用产气材料的性能评价提供了一定的方法基础。

1 计算方法与原理

收起

1.1 ReaxFF原理

ReaxFF在经典的分子动力学的力场上增加了对键级和键能的定义，通过原子间的距离来判定它们之间是否有键的形成或消失。同时在牛顿力学的基础上引入范德华力和库仑力的作用。式（1）描述了由K. Chenoweth提出的现阶段常用的ReaxFF系统的能量组成公式，关于各参数含义可在文献[20]中发现，本文不再赘述。

（1）$\begin{aligned}E_{\text {systm }}= & E_{\text {bond }}+E_{\mathrm{lp}}+E_{\text {over }}+E_{\text {under }}+E_{\text {val }}+ \\& E_{\text {pen }}+E_{\text {coa }}+E_{\mathrm{C} 2}+E_{\text {triple }}+E_{\text {tors }}+ \\& E_{\text {conj }}+E_{\mathrm{H} \text {-bond }}+E_{\text {vdWaals }}+E_{\text {Coulomb }}\end{aligned}$

1.2 模拟的方法及细节

通过建模软件Materials Studio建立PA66的分子模型，考虑运算结果和计算效率选定聚合度为8，聚合度的选取对模拟结果没有影响^[21]。模拟流程如图1所示，8个单体之间头尾相连组成均聚物分子，其中不同颜色代表不同的PA66单体。所有分子动力学模拟均采用大规模原子分子并行模拟器（Large- scale Atomic/Molecular Massively Parallel Simulator, LAMMPS）进行模拟。将一个分子阵列成18个，以增大分子在盒子中的均匀性。阵列后盒子大小为8.0×8.0×5.3 nm³，盒子内的18个分子也通过不同的颜色加以区分。采用Nose-Hoover热浴法对整个体系5 508个原子进行弛豫。模型的初始密度为0.167 g/cc。在1 000 K和1 000 atm（1atm=101 325Pa）的温度下进行10 ps等温等压弛豫，密度变为1.01 g/cc（1 g/cc=1 g/cm³）。随后将压力设置为1 atm继续加热10 ps，此时密度逐步减小到0.92 g/cc。最后进行10 ps的退火使整个体系的温度降低到300 K，最终密度为1.23 g/cc。盒子最终大小为4.0× 4.0×2.7nm³。

图2为弛豫时的方均根偏差（Root Mean Square Deviation, RMSD），计算式如式（2）所示，图2中average为3个方向的平均值，曲线平稳表明弛豫已经达到平衡态。

（2）$\text{RSMD}(t)=\sqrt{\frac{\sum\limits_{i}^{N}{{{\left( {{r}_{i}}(t)-{{r}_{i}}(0) \right)}^{2}}}}{N}}$

式中，N为分子数量；r_i(t)为i原子在t时刻的位置；r_i(0)为i原子的初始位置。

根据“温度加速反应动力学”^[22]，温度升高仅改变反应物生成的速度，并不改变生成的反应产物及其占比，因此热解反应的温度一般都远高于实际实验温度^[23]。综上所述，本文将热解温度分别设定为2 000、2 300、2 600 K来分析温度对PA66热解的影响，此过程中升温速率恒定为1 000 K/ps。将升温速率分别设定为1 000、3 000、5 000 K/ps来分析不同升温速率对PA66热解的影响，当温度到达2 600 K后，设置为恒温体系。图3描述了本文对于不同温度和不同升温速率的设定。

整个模拟中，采用CHON-2019^[20]作为ReaxFF模拟的力场文件，此力场经过MD和DFT计算之间的交叉验证，可对PA6分子中涉及的原子间作用力进行合理描述。在盒子的所有方向上采用周期性边界条件，使用0.1 fs的时间步长，采取Berendson恒温器控制体系温度。热解产物采用0.3 Å（1 Å=10^-10 m）的键序截止值。

2 结果分析

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2.1 温度对PA66热解特性的影响

首先，分析了不同温度下PA66分子的热解特性，如图4所示。可以看出，温度越高，PA66分子数量减少的速度越快，表明高温下热解反应进行得更迅速。在2 000 K时，PA66分子数量在初始阶段保持稳定，随后逐渐减少，并在约1 ps后开始显著减少，最终在约37 ps后趋于接近0。在2 300 K时，PA66分子数量减少的速度比2 000 K更快，约0.8 ps后开始显著减少，并在约11 ps后趋于0。在2 600 K时，PA66分子数量减少的速度最快，约0.6 ps后开始显著减少，并在约4.5 ps后趋于0。这表明温度越高，PA66的热解速率越快，高温下分子运动加剧，反应物分子之间的碰撞频率增加，导致热解反应加快。因此，温度对PA66热解有显著影响，较高的温度使得PA66分子数量迅速减少，热解过程显著加快。

接着，以C原子的数量对热解产物进行分类，可分为以下几类：①Ⅰ类：H₂、H₂O、NH₃等不含碳的小分子气体。②Ⅱ类：C原子为1~4，如CO、小分子烃类、醛（R-CO-H）、酮（$\text{R-CO-{R}'}$）和醚（$\text{R-O-{R}'}$）等含C\H\O元素的气体，以及氰化物、腈（R-CN）、氨基和亚胺等含C\H\N元素的气体。③Ⅲ类：C原子大于4，如大分子的杂环和多环芳烃，这些物质大多为焦油和焦炭的成分。

不同热解温度对热解产物的影响如图5所示，可以看出，在Ⅰ类热解产物中，温度越高，生成的分子数量越多。在2 000 K时，Ⅰ类产物的生成速率较慢，最终数量较少；在2 300 K时，生成速率和最终数量有所增加；在2 600 K时，生成速率最快，最终数量最多。这表明高温下反应速率加快，生成的Ⅰ类产物更多。在Ⅱ类热解产物中，温度对生成速率和数量的影响也很显著。在2 000 K时，Ⅱ类产物的生成速率较慢，数量逐渐增加并趋于稳定；在2 300 K时，生成速率较快，数量迅速增加并达到一个峰值后略有下降；在2 600 K时，生成速率最快，数量迅速达到峰值后明显下降，这是因为Ⅱ类产物中的不饱和烃类会出现Diels-Alder反应、C₃/C₄反应、成环反应等，从而导致烃类分子的减少。在Ⅲ类热解产物中，温度对生成速率和数量的影响同样显著。在2 000 K时，Ⅲ类产物的生成速率较慢，数量逐渐增加并趋于稳定；在2 300 K时，生成速率较快，数量迅速增加并达到一个峰值后略有下降；在2 600 K时，生成速率最快，数量迅速达到峰值后明显下降。与Ⅱ类产物的趋势类似，这是因为体系中的杂环和多元环逐步聚合形成化学性质更加稳定的多环结构。另外，也可以发现，小分子气体数量在热解产物中占据绝对优势，因此还需对小分子气体中的主导气体进行进一步分析。

以2 600 K下500 ps时的小分子分布为例，图6为小分子气体中生成最多的几种产物的情况。主要气体产物为H₂、H₂O、CO、CH₄、C₂H₃N、CH₄O等。其中H₂占比最大，多达522个分子，H₂O仅次于H₂达173个，CO约50个。对H₂、H₂O、CO等主导气体动态分布进行分析，如图7所示。

可以看出，对于H₂和H₂O而言，在所有温度下，其分子数量随时间逐渐增加。温度越高，H₂和H₂O分子数量增加的速率越快，最终的数量也越多。H·分子数量在高温下增加更显著，这是因为H₂的形成与体系中氢自由基的浓度有关，温度升高会使长链分子中的氢原子脱落形成自由基，高温使得氢气的生成反应更为活跃。H₂O分子数量在高温下也显著增加，但其生成速率和最终数量相对H₂较低，这是因为H₂O的形成与体系中氢自由基和羟基的浓度有关，而羟基主要来自酰胺基团的脱氧加氢反应，因此H₂O分子数量与酰胺基团的初始浓度相关。

对于CO而言，在所有温度下，CO分子数量在初始阶段迅速增加，在反应初期，温度升高导致反应物分子之间的碰撞频率增加，生成CO分子的速率加快，因此CO分子数量迅速增加。随着反应的进行，反应物的浓度逐渐减少，生成CO分子的速率减慢。同时，CO分子可能会参与其他反应（高温下CO会与不饱和烃类发生羰基化反应，或与H₂O发生水煤气反应），导致CO分子数量减少，因此在高温下出现了先增后减的变化。后文将对这三者的产生机理进行详细探讨。

2.2 升温速率对PA66热解特性的影响

首先，分析了不同升温速率下PA66分子的热解特性，如图8所示。可以看出，从1 000 K/ps上升到3 000 K/ps时，升温速度越快，PA66分解的速度越快，分解越迅速；当升温速度到达4 000 K/ps时，PA66的分解速度与3 000 K/ps的分解速度相比十分接近，但是分解速度仍会加块；当速度到达5 000 K/ps时反而违背了这个趋势，5 000 K/ps速度降低到与3 000 K/ps相似，反而不如4 000 K/ps时的分解速度。这说明，当升温速率达到一定程度时，低加热速率的分解反应比高加热速率的分解反应更早开始。

接着，分析了不同升温速率对最终热解产物的影响，需要注意的是，整个升温过程可以分为两个阶段，分别是升温阶段和恒温阶段。升温阶段为温度通过不同的速率从300 K到2 600 K，恒温阶段为温度恒定2 600 K。

对不同升温速率下，温度刚到达2 600 K时的热解产物进行分析，如图9a所示，可以看出，在1 000 K/ps时，热解产物的分子数量最高，随着升温速率的增加，热解产物的分子数量逐渐减少，在5 000 K/ps时，热解产物的分子数量最低。升温速率越高，热解产物的分子数量越少。这是因为较慢的升温速率有助于热量在反应体系中均匀分布，确保反应物均匀受热，反应更完全，生成的产物更多，而高升温速率反而会导致PA66不完全分解。

图9b为不同升温速率下，温度刚到达2 600 K时的主要气体产物的分布，可以看出，升温速率越高，生成的分子数量越少。这表明在较低的升温速率（如1 000 K/ps）下，反应物有更多的时间逐步分解，同时较慢的升温速率可能使反应物选择较低能量的反应路径，从而生成较多的稳定产物。而高升温速率下，反应未能完全进行，导致PA66转化为小分子的效率降低，这是由于反应时间不足、热传导不均匀、副反应增加及反应路径选择不利于生成稳定产物等因素共同作用的结果。

因此，在实际应用中，选择适当的升温速率对于优化PA66的热解过程和提高小分子产物的生成效率具有重要意义。

2.3 产气材料的热解路径

PA66的热解主要为断链和脱氢两大反应动力学。断链反应是聚合物因热量作用发生分子链断裂的过程，脱氢反应则是氢原子从分子中脱离的过程。采用RMD_Digging^[24]对热解过程中的断键位置进行判断。热解过程中，PA66的C—H键和C—C键最早断裂，C—H键断裂生成游离的·H，部分·H相互结合形成H₂。接着发生断链反应，此后C—O键开始断裂，游离的·O出现并与产物中游离的·H结合，出现H₂、H₂O、CO等小分子产物。热解反应中，PA66分子链具体的分解路径如图10所示。

2.4 主要气体的生成机理

对H₂、H₂O、CO等主要气体的产生机理进行详细分析。大部分H₂生成的渠道有以下五种，如图11所示，其为各个路径的示意图，路径上的数字代表其形成的数量。可见，反应频率最高的是NH₃与氢自由基的结合，由于N—H键键能较低，在高温下其分子结构中的H容易脱落为自由基。另外，C链上的H原子同样会发生脱落，总之，H₂的生成主要与体系中氢自由基的浓度有关。

H₂O的产生来源如图12所示。早期热解产生游离的·H数量较多，同时C—OH键断裂出·OH，·H和·OH结合形成H₂O。早期·H的来源是由含酰胺集团的小分子C链中的N—H断键产生，所以热解产物中存在大量的·H和H₂。因此，H₂O的形成不但受制于断键所需的能量，更需要PA66分子中要有足够的·OH。由于PA66分子中O元素占比很少，·OH天然地少于·H。因此，·OH的数量和键能限制了H₂O的形成，空间中H₂先行出现，一段时间之后聚集能量和·OH的数量足够多，产生H₂O。在整个反应过程中小分子C链不断发生聚合重组，其中的·OH在此时与C链分开又迅速与·H结合形成稳定的H₂O。除此之外，·O与H₂或游离的·H结合也是一种反应路径。

CO的产生来源如图13所示。PA66分子及多数产物分子中的C—H键和C—C键会发生断裂，这些断裂过程伴随着自由基的生成和重组，导致CO的形成。C—C键在高温下不稳定容易断裂，并可能进一步与含氧小分子反应生成CO。CO最主要的生成是由H₂O分解的·O和长链化合物中的C—C键断裂形成的游离的·C结合，其次是由携带O的C原子的C—C键断裂形成CO。

需要注意的是，CO在高温下会与其他反应物发生进一步的反应，见表1，这将导致CO的数量减少。例如，CO在高温下可能与O·发生氧化反应生成CO·，或者与H·发生水煤气反应生成H·O和CH·。此外，CO还可能与不饱和烃类发生Diels-Alder反应、C₃/C₄反应、成环反应等，从而导致CO分子的减少。这些反应会消耗CO分子，导致其数量减少。这种现象在高温下尤为显著，因为高温下分子运动加剧，反应速率加快，使得CO更容易参与这些副反应。因此，在分析CO的数量变化时，需要考虑这些高温下可能发生的副反应对CO数量的影响。

2.5 焦油和焦炭数量分析

在工程应用中断路器中产气材料还需要考虑到的是焦油和焦炭的生成。由于焦油和焦炭的种类繁杂，为了简化分析过程，根据碳原子数将产物分为：C₁~C₄（气态烃）、C₅~C₁₂（轻质焦油）、C₁₃~C₄₀（重质焦油）、C₄₀₊（半焦）焦炭。对C环进行分析，焦油和焦炭分子数量分布如图14所示。

可以看出，轻质焦油占主导，重质焦油数量仅次于轻质焦油，焦炭的数量最少。在60~70 ps左右，轻质焦油达到其峰值数量达100以上，重质焦油数量峰值不足50个，焦炭的数量不足25个。随着时间的推移，焦油和焦炭的数量逐渐下降并同时趋于稳定。由此可见，产气材料热解产生的气体中影响断路器电气性能的主要是轻质焦油。轻质焦油一方面继续在高温下产生不易燃尽的细小炭黑；另一方面焦油冷却后附着在断路器的内部，累积到一定程度会对断路器性能造成巨大影响。因此，减少轻质焦油的产生变得尤为关键。

为了对焦油和焦炭的结构进一步分析，本文将碳原子通过化学键连接形成闭合环状结构的碳链称为环状碳链。通过环上碳原子的数量分为三元环、四元环、五元环等，数量大于六的称为杂环。多元环分子数量分布如图15所示。可以清晰地看出，三元环最多，五元环、六元环和杂环的数量相差无几，处于中间位置。由于四元环形成后，其四个顶点的基团之间的张力会变大，导致结构容易断裂。这种不稳定性使得四元环一旦生成，就倾向于断裂成链环类物质，因此四元环的数量最少。相比之下，五元环、六元环和杂环具有更高的稳定性，更易于在化学合成中保留。鉴于三元环在数量上达到一定的稳定状态后不再显著变化，而四元环的数量相对较少且同样呈现稳定趋势，后续的研究中，五元环和六元环的形成及变化趋势为深入理解焦油与焦炭的形成机制提供了新的视角。

同时图16也清晰地呈现了部分环状分子在500 ps时间尺度内在体系中的分布情况。图中，紫色表示H原子、N为绿色、C为暗红色。图16有助于进一步揭示其复杂的化学结构和性质。

3 热解特性及动力学分析

收起

3.1 基于热裂解-气谱/质谱实验的热解气体分布

为验证本文方法获取热解气体的正确性，通过热裂解-气谱/质谱进行PA66的热解实验，并对热解气体进行解析，如图17所示。研究中使用的色谱仪型号为安捷伦7890B，质谱仪型号为安捷伦5977B，色谱柱型号为GS Gaspro。将大约50 g的样品放置在石英管中心的刚玉容器中。测试前，对石英管进行抽真空处理，然后使用采样针在800℃的温度下采集气体。质谱检索通过美国国家标准与技术研究所（National Institute of Standards and Technology, NIST）数据库进行。

图18为通过热裂解-气谱/质谱实验获取的热解气体分布。可以看出，PA66的热解气体主要是CO和各类烃类。而通过本文分子动力学获取的PA66热解气体主要是H₂、H₂O、CO和各类烃类。需要说明的是，由于实验中色谱柱的限制，很难获取诸如H₂、H₂O等小分子的信息，若想获取小分子信息，则需要采用高性能聚烯烃层开管柱分子筛（High Performance-Porous Layer Open Tubular, HP-PLOT）分子筛，但该类型色谱柱又不能有效分析烃类气体，因此小分子气体和烃类气体的同时测量是目前材料测试领域的一大难题。总之，通过本文方法获取的PA66热解气体种类，与通过热裂解-气谱/质谱实验获取的热解气体种类基本一致。此外，本文方法还能够获取H₂和H₂O等小分子气体的信息，这是对现有实验方法限制的一大补充。

3.2 基于TG实验的活化能计算

通过热重分析（TG）实验对PA66进行动力学分析，计算出热降解的活化能，并与模拟计算得出的活化能进行对比验证，确保模拟计算的结果对PA66热稳定性评估的准确性和可靠性。使用热重分析仪对试样进行失重特性分析，对升温速率为5、10、15、20℃/min的PA66在温度35~800℃进行加热。为保证试样不与气氛产生反应，气氛采用惰性气体N₂，流速为50 mL/min。利用TG分析方法对PA66进行热稳定性能评价，对应的TG和DTG曲线如图19所示。

采用等比例转换率法中占比最高的弗林-沃尔-小泽无模型法（Flynn-Wall-Ozawa, FWO）对热分析的结果进行动力学计算^[25]，得到PA66热分解反应的表观活化能。

根据动力学方程

（3）$\frac{\text{d}\alpha }{\text{d}t}=kf(\alpha )$

结合Arrhenius方程可得

（4）$\frac{\text{d}\alpha }{\text{d}t}=\frac{A}{\beta }{{\text{e}}^{-\frac{E}{RT}}}f(\alpha )$

将式（4）经积分后变形Doyle近似得到FWO法所对应的方程为

（5）$\lg \beta =\lg \frac{AE}{RG(\alpha )}-2.315-0.4567\frac{E}{RT}$

式中，$\alpha $为分解转化率；t为时间；k为热分解速率；A为指前因子；$\beta $为升温速率；E为表观活化能；$G(\alpha )$为反应机理函数；R为气体常数，其值为8.314 J/(k·mol)；$f(\alpha )$为尚未分解部分的指数函数，与分解率有关；T为热力学温度。

在热分解反应中，失重率直接反映了反应的转化率。为了研究不同升温速率下反应转化率相同时的温度特征，本文选取失重率（或转化率）相同的点，并找出这些点在不同升温速率曲线上对应的温度值。这些温度点即代表了在相同转化率下，不同升温速率下反应所达到的温度。如图19a中对应的虚线所示。转换率相同时$G(\alpha )$为常数，所以lg$\beta $与1/T呈线性关系，求出直线的斜率可以得出E值。

升温速率不同时PA66的T_n和相应的计算值见表2，详细列出了不同转换率下对应的温度数据。表中，T_n为在特定转换率时，不同升温速率下热重分析曲线所对应的温度值。例如：T₂₀代表转换率为20%时不同速率的TG曲线对应的温度。拟合的TG曲线取转化率为10%、20%、30%、40%、50%、60%、70%、75%、80%、85%、90%、95%时的温度并进行拟合，可以得到12条平行的lg$\beta $-1/T关系曲线，如图20所示。

拟合后根据式（5）求出PA66在不同转化率的表观活化能E见表3。根据计算得到平均值的结果为194.85 kJ/mol，且PA66的活化能在186.4~216.6 kJ/mol的范围内。

3.3 基于分子动力学模拟的活化能计算

为了获取PA66宏观热解动力学行为，研究了在2 000~2 600 K的热解动力学的性质。一级热解动力学的拟合曲线已经被用于多种材料的模拟和实验^[26]。与经典的理论不同的是，为了简化实验的数据处理过程，本研究中产物的比例用分子数的个数来简单替代PA66的浓度。模拟过程中剩余的分子个数与时间具有指数关系。对曲线进行拟合，有

（6）$y={{N}_{0}}{{\text{e}}^{-kt}}$

式中，N₀为拟合后分子数量。

图21为2 000~2 600 K每隔100 K拟合的图像。为提高拟合数据的精准性，每10个数据点取一个平均值。可以看出，每个子图中，分子数量N随时间呈指数下降趋势，且热分解速率k越大，分子数量下降的速度越快。具体来说，k值从0.087到0.767逐渐增大，表明分子数量下降的速率逐渐加快。在k值较小的情况下（见图21a），分子数量下降较慢，反应过程较为缓和；而在k值较大的情况下（见图21f），分子数量迅速下降，反应过程非常剧烈。拟合曲线很好地描述了分子数量随时间的变化趋势，置信区间和预测区间显示了拟合结果的可靠性和预测的准确性。总体而言，图21表明在不同条件下，反应速率和分子数量的变化存在显著差异，k值是影响分子数量下降速率的关键因素。拟合后得出热分解速率k整理见表4。

通过将热反应速率基于Arrhenius方程对数据进行拟合，计算出化学动力学中极重要的两个参数活化能E_a和和指前因子A。

（7）$k=A{{\text{e}}^{-\frac{{{E}_{\text{a}}}}{RT}}}$

通过式（6）对每个温度的k进行拟合，取每个温度下的k来通过Arrhenius方程拟合活化能。活化能拟合图像如图22所示。由图22a可以看出，2 100 K时由于拟合时此数据点与其他点存在明显随机性，拟合得出的指前因子A=3 060.34×10¹² S^-1，活化能E_a=180.045 kJ/mol，因此将此点删除，删除后拟合结果如图22b所示，此时拟合得出的指前因子A=6 219.05×10¹²S^-1，活化能E_a=195.015 kJ/mol，R=8.314 J·mol^-1·K^-1。基于分子动力学模拟的活化能与实验测得的平均活化能近似相等，证实了PA66确实适用于一级反应动力学且模拟的数据对PA66的热分解在微观尺度下的反应路径和气体种类等都具备准确性和可靠性。模拟与实验测得活化能在数值上仍有一些偏差。究其原因，除了拟合方法上的误差及实验环境等的偏差，最重要的一点是模拟的温度远大于实验值而引起的误差。

3.4 几类常用产气材料性能对比

为了进一步验证上述MD计算方法的有效性，对目前工程上常用的尼龙系列材料PA6、PA66和PA46等进行了理论计算分析和燃弧实验分析。理论计算分析中，建模与计算的方法与上述PA66保持一致，升温速率为1 000 K/ps，最终温度为2 600 K。燃弧实验分析中，采用与文献[4]相同的实验模型和条件对开断过程中的瞬态气压变化进行测量。

图23为PA6、PA46和PA66的主要热解气体（H₂、H₂O、CO）总数分布。可以看出，PA6的主要气体分子数量增长最快，最终达到约810个；PA46次之，最终达到约735个；PA66的主要气体分子数量增长最慢，最终达到约705个。

图24为三种材料的瞬态气压变化。可以看出，PA6的瞬态气压在燃弧初期迅速上升，达到峰值后逐渐下降，其气压峰值最高为0.083 5 MPa；PA46的气压峰值为0.065 3 MPa；PA66的整体气压水平最低，气压峰值为0.054 6 MPa。

理论计算与实验结果较为一致，PA6在燃弧过程中产生的瞬态气压均最高，表明其热解反应更为剧烈，生成的气体分子数量也最多。PA46的瞬态气压次之，其热解反应和气体生成速率也相对较高；而PA66的瞬态气压最低，热解反应较为缓和，生成的气体分子数量也最少。总体来看，不同尼龙材料在热解过程中的气体生成速率和数量与其燃弧过程中的气压特性密切相关，PA6的反应最为剧烈，PA66相对较缓。

总的来说，通过分子动力学模拟，能够详细地观察不同材料在热解过程中的气体生成速率和数量变化，这可与电弧开断实验相互印证和补充。此外，分子动力学模拟还能够揭示热解过程中各类气体分子的具体生成路径和反应机理，提供了宏观实验无法获取的微观细节。这些信息对于理解材料在高温和电弧条件下的行为具有重要意义，并有助于产气材料的性能评价。

4 结论

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本文基于ReaxFF对典型产气材料PA66的微观热解机理和宏观热解动力学进行了分析，主要结论如下：

1）PA66的初始热解位置发生在与酰胺基团相邻的C—C上；热解产物中主要的气体分子为H₂、H₂O和CO。

2）体系温度会加剧PA66分子链的解体和小分子气体的生成；体系升温速率越慢，越有助于热量在反应体系中均匀分布，从而生成更多的产物。

3）所提方法可对热解后的碳沉积数量进行分析，PA66热解过程中轻质焦油占主导地位，重质焦油次之，焦炭最少。轻质焦油冷却后会直接影响弧后介质恢复强度和电弧重燃，如何有效地避免弧后碳沉积问题还需深入研究。

4）通过FWO法进行了活化能的计算，得到的值在186.4~216.60 kJ/mol之间，平均值为194.85 kJ/mol。MD模拟不同温度下的活化能为195.015 kJ/mol。二者数值相近，表明了所提方法的工程实用性。

5）通过所提方法获取的PA66热解气体种类，与通过热裂解-气谱/质谱实验获取的热解气体种类基本一致。此外，所提方法还能够获取H₂和H₂O等小分子气体的信息，这是对现有实验方法的一大补充。

基金

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国家自然科学基金项目(52277163)
陕西省教育厅重点实验室项目(22JS025)

参考文献

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文献

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参考文献引证文献

排序方式：

[1]

张玉莹, 曾博, 周吟雨, 等. 碳减排驱动下的数据中心与配电网交互式集成规划研究[J]. 电工技术学报, 2023, 38(23): 6433-6450.

Zhang

Yuying

, Zeng

, Zhou

Yinyu

, et al. Research on interactive integration planning of data centers and distribution network driven by carbon emission reduction[J]. Transactions of China Electrotechnical Society, 2023, 38(23): 6433-6450.

[2]

张照资, 高偲智, 汪倩, 等. 自触型低压混合式直流断路器系统设计与开断特性研究[J]. 中国电机工程学报, 2024, 44(11): 4544-4556.

Zhang

Zhaozi

, Gao

Caizhi

, Wang

Qian

, et al. System design and breaking characteristics research of self- triggered low voltage hybrid DC circuit breaker[J]. Proceedings of the CSEE, 2024, 44(11): 4544-4556.

[3]

束洪春, 邵宗学, 旷宇. 基于改进型限流混合式直流断路器的开断时序优化研究[J]. 电工技术学报, 2023, 38(22): 6176-6187.

Shu

Hongchun

, Shao

Zongxue

, Kuang

. Research of opening timing optimization based on improved current-limiting hybrid DC circuit breaker[J]. Transa- ctions of China Electrotechnical Society, 2023, 38(22): 6176-6187.

[4]

Yin

Jianning

, Wang

Qian

, Li

Xingwen

, et al. Experi- mental evaluation of outgassing characteristics of polymers on air arc behavior[C]//2020 IEEE 66th Holm Conference on Electrical Contacts and Intensive Course (HLM), San Antonio, TX, USA, 2020: 15-19.

[5]

Huo

Jindong

, Selezneva

, Jacobs

, et al. Study of wall ablation on low-voltage arc interruption: the effect of stefan flow[J]. Journal of Applied Physics, 2019, 125(21): 213302.

[6]

谢从珍, 李彦丞, 杜岩, 等. 基于磁流体动力学的35 kV自脱离防雷装置灭弧仿真[J]. 电力工程技术, 2023, 42(1): 61-69.

Xie

Congzhen

, Li

Yancheng

, Du

Yan

, et al. Simu- lation research on arc extinguishing characteristics of 35 kV self-detaching lightning protection device based on magnetohydrodynamics[J]. Electric Power Engineering Technology, 2023, 42(1): 61-69.

[7]

王巨丰, 韩力, 卢辛, 等. 基于气吹灭弧模型研究工频电弧发展及抑制机理[J]. 电测与仪表, 2021, 58(8): 104-109.

Wang

Jufeng

, Han

, Lu

Xin

, et al. Study on the development of power frequency arc and suppression mechanism based on gas-blown arc-extinguishing model[J]. Electrical Measurement & Instrumentation, 2021, 58(8): 104-109.

[8]

Esmaeili

, Kandola

B K

, Ebdon

J R

, et al. Com- parison of the effects of antimony trioxide and zinc, calcium and copper stannates on the thermal degra- dation of polyamide-6, 6[J]. Polymer Degradation and Stability, 2023, 214: 110402.

[9]

刘贺晨, 胡如法, 刘云鹏, 等. 220 kV退役复合绝缘子芯棒整体回收再利用可行性研究[J]. 电工技术学报, 2024, 39(11): 3433-3443.

Liu

Hechen

, Hu

Rufa

, Liu

Yunpeng

, et al. Feasibility of the overall recycling of 220 kV retired composite insulator core rods[J]. Transactions of China Electro- technical Society, 2024, 39(11): 3433-3443.

[10]

Piazza

, da

Silva R B Jr

, Frassoldati

, et al. Detailed speciation of biomass pyrolysis products with a novel TGA-based methodology: the case-study of cellulose[J]. Journal of Analytical and Applied Pyrolysis, 2024, 178: 106413.

[11]

Chen

Haochen

, Li

Meijun

, Liu

Xiaoqiang

, et al. The pyrolysis of 4, 4, 8, 10-tetramethyl decalin and the influence of molecular structures on oil thermal cracking: a ReaxFF molecular dynamics simulation and DFT study[J]. Fuel, 2024, 362: 130857.

[12]

赵曼卿, 张博, 李健飞, 等. 基于分子动力学仿真的混合油中水分子扩散行为及其介电常数研究[J]. 电工技术学报, 2024, 39(3): 798-809, 900.

Zhao

Manqing

, Zhang

, Li

Jianfei

, et al. Influence of natural ester and mineral oil blending on the diffusion behavior of water molecules and the dielectric properties[J]. Transactions of China Elec- trotechnical Society, 2024, 39(3): 798-809, 900.

[13]

Bae

, Kim

, Ko

E H

, et al. Methane pyrolysis and carbon formation mechanisms in molten manganese chloride mixtures[J]. Applied Energy, 2023, 336: 120810.

[14]

张文琦, 范晓舟, 李宇轩, 等. 基于分子动力学的芳纶/功能化碳纳米管复合材料体系热力学性能模拟[J]. 电工技术学报, 2024, 39(5): 1510-1523.

Zhang

Wenqi

, Fan

Xiaozhou

, Li

Yuxuan

, et al. Simulation of thermodynamic properties of aramid/ functionalized carbon nanotubes composites based on molecular dynamics[J]. Transactions of China Elec- trotechnical Society, 2024, 39(5): 1510-1523.

[15]

Liu

Yue

, Hu

Jiayi

, Hou

Hua

, et al. ReaxFF reactive force field development and application for molecular dynamics simulations of heptafluoroisobutyronitrile thermal decomposition[J]. Chemical Physics Letters, 2020, 751: 137554.

[16]

van Duin

A C T

, Dasgupta

, Lorant

, et al. ReaxFF: a reactive force field for hydrocarbons[J]. The Journal of Physical Chemistry A, 2001, 105(41): 9396-9409.

[17]

Sun

Zhen

, Li

Kejiang

, Bu

Yushan

, et al. Co-pyrolysis behavior and synergistic mechanism of sub- bituminous coal and polypropylene: a ReaxFF molecular dynamics simulation[J]. Journal of the Energy Institute, 2024, 113: 101505.

[18]

刘宗杰, 王威, 付珂, 等. 基于ReaxFF的聚异丁烯高温裂解机理及影响因素研究[J]. 高压电器, 2024, 60(3): 170-178.

Liu

Zongjie

, Wang

Wei

, Fu

, et al. Study on pyrolysis mechanism and influence factor of polyisobutylene based on ReaxFF[J]. High Voltage Apparatus, 2024, 60(3): 170-178.

[19]

Sun

Haoshan

, Zhang

Xiaohui

, Liu

Hongxi

, et al. Pyrolysis and combustion reaction mechanisms of methyl palmitate with ReaxFF-MD method[J]. Computational and Theoretical Chemistry, 2024, 1231: 114446.

[20]

Kowalik

, Ashraf

, Damirchi

, et al. Atomistic scale analysis of the carbonization process for C/H/O/N-based polymers with the ReaxFF reactive force field[J]. The Journal of Physical Chemistry B, 2019, 123(25): 5357-5367.

[21]

Arash

, Thijsse

B J

, Pecenko

, et al. Effect of water content on the thermal degradation of amorphous polyamide 6, 6: a collective variable-driven hyper- dynamics study[J]. Polymer Degradation and Stability, 2017, 146: 260-266.

[22]

Sørensen

T H

, Cruys-Bagger

, Windahl

M S

, et al. Temperature effects on kinetic parameters and substrate affinity of Cel7A cellobiohydrolases[J]. Journal of Biological Chemistry, 2015, 290(36): 22193-22202.

[23]

辛喆, 赵彤, 韩智云, 等. GIL中聚酯薄膜在电热作用下裂解机理的分子动力学模拟[J]. 电工技术学报, 2018, 33(22): 5196-5205.

Xin

Zhe

, Zhao

Tong

, Han

Zhiyun

, et al. Molecular dynamics simulation of the pyrolysis mechanism of polyester films in gas insulation lines under electro- thermal stresses[J]. Transactions of China Electro- technical Society, 2018, 33(22): 5196-5205.

[24]

Liu

Qiang

, Liu

Shixiang

, Lü

Yadong

, et al. Atomic- scale insight into the pyrolysis of polycarbonate by ReaxFF-based reactive molecular dynamics simu- lation[J]. Fuel, 2021, 287: 119484.

[25]

Paran

S M R

, Vahabi

, Jouyandeh

, et al. Thermal decomposition kinetics of dynamically vulcanized polyamide 6-acrylonitrile butadiene rubber-halloysite nanotube nanocomposites[J]. Journal of Applied Polymer Science, 2019, 136(20): e47483.

[26]

谢从珍, 曾磊磊, 甘永叶, 等. 基于热重红外联用的复合绝缘子芯棒热解特性研究[J]. 电工技术学报, 2018, 33(增刊1): 227-233.

Xie

Congzhen

, Zeng

Leilei

, Gan

Yongye

, et al. Study on pyrolysis characteristics of fiber reinforced plastic rod of composite insulators based on TG-FTIR analysis[J]. Transactions of China Electrotechnical Society, 2018, 33(S1): 227-233.

2025年第40卷第10期

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doi: 10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.240616

接收时间：2024-04-22
首发时间：2025-11-12
出版时间：2025-05-25

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收稿日期：2024-04-22
修回日期：2024-05-28

基金

国家自然科学基金项目(52277163)

陕西省教育厅重点实验室项目(22JS025)

作者信息

¹ 西安理工大学理学院西安 710048

² 电工材料电气绝缘全国重点实验室（西安交通大学）西安 710049

通讯作者:

赵婉萌女，1999年生，硕士研究生，研究方向为基于分子动力学产气材料。E-mail: 2220920070@stu.xaut.edu.cn

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2种不同金属材料的力学参数

科 Family	属数 Number of genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)	属 Genus	种数 Number of species	占总种数比例 Percentage of total species (%)
鹅膏菌科Amanitaceae	2	11	5.26	鹅膏菌属 Amanita	10	4.78
小菇科 Mycenaceae	2	12	5.74	丝盖伞属 Inocybe	5	2.39
多孔菌科 Polyporaceae	8	14	6.70	蜡蘑属 Laccaria	5	2.39
红菇科 Russulaceae	3	23	11.00	小皮伞属 Marasmius	6	2.87
				小菇属 Mycena	11	5.26
				光柄菇属 Pluteus	5	2.39
				红菇属 Russula	17	8.13
				栓菌属 Trametes	5	2.39

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TxT

反应类型	化学反应式
氧化反应	2CO+O₂→2CO₂
水煤气反应	CO+3H₂→CH₄+H₂O
Diels-Alder反应	CO+C₄H₆→C₅H₆O
C₃/C₄反应	CO+C₃H₆→C₄H₆O
成环反应	CO+C₂H₄→C₃H₆O

反应类型

化学反应式

氧化反应

2CO+O₂→2CO₂

水煤气反应

CO+3H₂→CH₄+H₂O

Diels-Alder反应

CO+C₄H₆→C₅H₆O

C₃/C₄反应

CO+C₃H₆→C₄H₆O

成环反应

CO+C₂H₄→C₃H₆O

T_n	5℃/min	10℃/min	15℃/min	20℃/min
T₁₀	384.958 5	398.75	405.875	411.5
T₂₀	397.541 5	409.25	417.625	423.833 5
T₃₀	404.083	415.833	424.5	431
T₄₀	408.667	420.667	429.5	436.667
T₅₀	412.917	425.167	434	441.333
T₆₀	417.167	429.609 5	438.666 7	446.251 8
T₇₀	422.209 2	434.904 7	444	451.675
T₇₅	425.369	438.11	447.2	454.85
T₈₀	429.333	442.147 9	451.093 6	458.531
T₈₅	434.25	446.920 1	455.785 6	462.905 5
T₉₀	440.75	453.608 2	462.334 7	468.992 4
T₉₅	451.525 4	465	473.299 5	479.051 7

T_n

5℃/min

10℃/min

15℃/min

20℃/min

T₁₀

384.958 5

398.75

405.875

411.5

T₂₀

397.541 5

409.25

417.625

423.833 5

T₃₀

404.083

415.833

424.5

431

T₄₀

408.667

420.667

429.5

436.667

T₅₀

412.917

425.167

434

441.333

T₆₀

417.167

429.609 5

438.666 7

446.251 8

T₇₀

422.209 2

434.904 7

444

451.675

T₇₅

425.369

438.11

447.2

454.85

T₈₀

429.333

442.147 9

451.093 6

458.531

T₈₅

434.25

446.920 1

455.785 6

462.905 5

T₉₀

440.75

453.608 2

462.334 7

468.992 4

T₉₅

451.525 4

465

473.299 5

479.051 7

T_n	截距/ (℃/min)	斜率	R²	E/(kJ/mol)	E平均值/ (kJ/mol)
T₁₀	16.25	-10 240.34	0.999 95	186.42	194.85
T₂₀	16.67	-10 705.88	0.999 89	194.90
T₃₀	16.46	-10 665.75	0.999 89	194.16
T₄₀	16.02	-10 436.62	0.999 78	189.99
T₅₀	15.92	-10 429.93	0.999 78	189.87
T₆₀	15.67	-10 324.25	0.999 76	187.95
T₇₀	15.60	-10 349.57	0.999 78	188.41
T₇₅	15.65	-10 436.94	0.999 79	190.00
T₈₀	15.87	-10 652.31	0.999 83	193.92
T₈₅	16.23	-10 980.70	0.999 86	199.90
T₉₀	16.56	-11 318.91	0.999 93	206.06
T₉₅	16.25	-10 240.34	0.999 95	216.60

T_n

截距/
(℃/min)

斜率

R²

E/(kJ/mol)

E平均值/
(kJ/mol)

T₁₀

16.25

-10 240.34

0.999 95

186.42

194.85

T₂₀

16.67

-10 705.88

0.999 89

194.90

T₃₀

16.46

-10 665.75

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194.16

T₄₀

16.02

-10 436.62

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189.99

T₅₀

15.92

-10 429.93

0.999 78

189.87

T₆₀

15.67

-10 324.25

0.999 76

187.95

T₇₀

15.60

-10 349.57

0.999 78

188.41

T₇₅

15.65

-10 436.94

0.999 79

190.00

T₈₀

15.87

-10 652.31

0.999 83

193.92

T₈₅

16.23

-10 980.70

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199.90

T₉₀

16.56

-11 318.91

0.999 93

206.06

T₉₅

16.25

-10 240.34

0.999 95

216.60

温度/K	热分解速率
2 000	0.087
2 200	0.155
2 300	0.228
2 400	0.346
2 500	0.503
2 600	0.767

温度/K

热分解速率

2 000

0.087

2 200

0.155

2 300

0.228

2 400

0.346

2 500

0.503

2 600

0.767